小区工程塔吊安拆专项方案.docx
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小区工程塔吊安拆专项方案
XX山水小区工程
塔吊安拆专项方案
(注意修改基础稳定性验算的土层参数13页)
编制:
审核:
审批:
YY地质工程建筑安装公司
二O年月日
目录
一、编制依据2
二、工程简况2
三、组织保障3
四、塔吊选型及定位4
(一)塔吊定位4
(二)塔机定位4
五、基础施工5
六、地基承载力验算6
七、塔吊桩基础稳定性计算书13
八、塔吊附着计算17
九、塔吊安装20
(一)安装准备20
(二)安装实施22
(三)安全技术要求22
(四)顶升作业的安全要求24
(五)安全操作要求25
十、塔机拆除25
(一)拆塔时的注意事项25
(二)拆塔作业26
十一、附图27
一、编制依据
1、依据施工现场实际情况及在建建筑物特点;
2、依据施工规范、标准;
3、依据使用说明书;
二、工程简况
1.工程概述
1.1建设单位:
YY探矿经营有限公司;
1.2工程名称:
XX山水小区主体工程;
1.3工程地点:
人民东路398号;
1.4工程结构:
框剪结构;
1.5建筑面积:
47067.00㎡。
2.建筑特征:
本工程位于昆明市人民东路398号,昆明探矿厂旁,是YY探矿经营有限公司开发的XX山水小区工程。
共由A、B、C、D、E栋组成,框剪结构,地下室建筑面积:
12184.00m2,地上建筑面积:
34883.00,总面积:
47067.00m2。
各幢建筑特征如下:
幢号
建筑高度
结构形式
地上层数(层)
建筑面积(m2)
A栋
44.7m
框剪
地上14层、地下2层
11500.5
B栋
69.4m
框剪
地上21层、地下2层
23361.22
C栋
69.4m
框剪
地上21层、地下2层
D栋
12.55m
框架
2层
1070.04
地下室
-9.08m
框剪
地下2层
12184
3、施工现场勘察情况
3.1临街面:
现场南侧和东侧人行道旁有外电(高压线路110KV),距建筑物较近,需控制塔吊只能在场范围旋转,不能旋转至围墙外。
3.2基坑支护和工程桩已施工完毕;施工用水、用电已通至现场;该现场地处闹市,场地狭窄。
3.3原建筑对塔吊安装的影响:
塔吊回转半径范围内无高层建筑,对塔吊使用不影响。
3.4地下管理道:
塔吊基础位置无地下管道,但有基坑支护的描杆在塔吊基础下,塔基挖孔桩施工时要注意描杆,不得载断描杆。
3.5其它影响塔机安装、拆卸的因数:
塔吊安装位置顺建筑物长方向畅通,不影响吊机安装和拆除。
三、组织保障
1、项目经理统筹安排,负责塔吊租凭单位的审核、评价及确定,对塔吊进场时间的安排及安装工期、安装质量的策划;
2、项目副经理主要负责塔吊进场后安装生产过程,达到安装前所定的目标及各项指标(经济指标、技术指标、操作人员的要求等),组织安装后的验收、备案工作;
3、机械负责人协组项目经理完成塔吊各项指标的确定,考核安装人员技术素质及安全意识,并确认是否能上岗及组织安装人员进场安装,参与安装后的验收工作;
4、技术人员负责安装前的方案编制及交底工作,对安装技术指标的控制,参与安装后的验收、备案工作;
5、工长负责塔吊基础放线及施工,并控制基础水平度、砼质量达到规范要求,负责生产具体工作;
6、质安员负责安装前的安全技术交底,负责生产过程中安全工作,参与安装后的验收工作并好记录;
7、电工负责塔吊安装用电工作及安装后电箱、电线的架设,参与安装后的验收工作(主要是用电设备的调试及用电线路的检查);
8、实验员负责基础砼配合比、坍落度等砼各项质量参数的控制;
四、塔吊选型及定位
(一)塔吊定位
椐现场特点、施工进度要求,选用两台塔吊(型号为QTZ63)能满足施工要求,其主要技术参数:
大臂长50m,独立高度35m,最大起升高度为120M。
(二)塔机定位
A栋设置一台(2号塔吊),位置为:
A—A轴侧,A—20轴位置,距A—A轴3m左右;B、C栋设置一台(1号塔吊),位置为:
B—A轴侧,B—7轴与B—9轴之间,距B—A轴3m左右。
塔吊中心距建筑3M左右。
塔机位置能满足整个工程的吊装、保证今后能顺利拆除。
塔吊具体位置详平面布置图。
五、基础施工
1、塔吊基础主要参数
(1)1号塔吊基础为4000×4000×1500(长×宽×高),由于地基承载力不能满足要求、塔基距基坑护壁较近,基础下设四桩支承,桩径1000mm,桩长9m,桩端伸入基坑底下1000mm。
2号塔吊基础为6000×4000×1500(长×宽×高),由于地基承载力不能满足要求、塔基距基坑护壁较近,基础下设四桩支承,另靠护壁边增设两棵桩,桩径1000mm,桩长9m,桩端伸入基坑底下1000mm(详后基础施工图)。
(2)基础地脚螺栓工厂加工,16M36螺栓
(3)基础砼强度为C35;
(4)基础表面应平整,水平度偏差不大于10㎜;
(5)距建筑基础边缘5M范围内,基础应有排水措施;
2、基础施工
(1)施工工序
放线→人工挖孔桩→验槽→桩钢筋→桩心砼→承台基础模板→承台钢筋→地脚螺栓→承台基础砼浇筑→砼浇筑后找平→砼养护。
(2)施工要点
①放线:
椐现场布置图由现场工长负责定位放线;
②挖孔桩施工:
桩径1000mm,桩长9.0m,深度超过基坑底1000m。
桩身砼标号:
C25。
(桩施工方案另详,在此不详述)
③地脚螺栓固定
将制作好的地脚螺栓点焊在承台钢筋上,用架子管在水平方向稳固塔吊地脚螺栓,在浇筑砼时随时检查地脚螺栓位置、标高,发现位移随时调整。
④砼浇筑现场实验员负责砼配全比、坍落度等砼质量参数的控制,砼浇筑应分层浇筑,每层约为300㎜,浇筑保证每层砼振捣密实,上层砼浇筑振捣时振动棒应插入下层砼中不小于5㎝;
⑤砼浇筑完后基础底座找平,由工长负责找平塔吊机长配合。
⑥砼浇完后做好基础内的排水措施;
六、地基承载力验算
1、1号塔吊桩基础计算书
一.参数信息
塔吊型号:
QTZ63,自重(包括压重)F1=550.80kN,最大起重荷载F2=50.00kN
塔吊倾覆力距M=850.00kN.m,塔吊起重高度H=120.00m,塔身宽度B=2m
混凝土强度:
C35,钢筋级别:
Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=4.00m
桩直径或方桩边长d=0.80m,桩间距a=2.50m,承台厚度Hc=1.50m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:
50mm
二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
1.塔吊自重(包括压重)F1=550.80kN
2.塔吊最大起重荷载F2=50.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=720.96kN
塔吊的倾覆力矩M=1.4×850.00=1190.00kN.m
三.矩形承台弯矩的计算
计算简图:
图中x轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)
其中n──单桩个数,n=4;
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,F=1.2×600.80=720.96kN;
G──桩基承台的自重,G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=720.00kN;
Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m);
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);
Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
最大压力:
N=(720.96+720.00)/4+1190.00×(2.50×1.414/2)/[2×(2.50×1.414/2)2]=696.87kN
最大拔力:
N=(720.00+720.00)/4-1190.00×(2.50×1.414/2)/[2×(2.50×1.414/2)2]=23.373kN
没有抗拔力!
2.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)
其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);
Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),Ni1=Ni-G/n。
经过计算得到弯矩设计值:
N=(720.96+720.00)/4+1190.00×(2.50/2)/[4×(2.50/2)2]=598.24kN
Mx1=My1=2×(598.24-720.00/4)×(1.25-1.00)=209.12kN.m
四.矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
式中
1──系数,当混凝土强度不超过C50时,
1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,
1取为0.94,期间按线性内插法确定;
fc──混凝土抗压强度设计值;
h0──承台的计算高度。
fy──钢筋受拉强度设计值,fy=300N/mm2。
经过计算得
s=209.12×106/(1.00×16.70×4000.00×1450.002)=0.001
=1-(1-2×0.001)0.5=0.001
s=1-0.001/2=0.999
Asx=Asy=209.12×106/(0.999×1450.00×300.00)=481.09mm2。
五.矩形承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性,
记为V=696.87kN我们考虑承台配置箍筋的情况,斜截面受剪承载力满足下面公式:
其中
0──建筑桩基重要性系数,取1.0;
──剪切系数,
=0.20;
fc──混凝土轴心抗压强度设计值,fc=16.70N/mm2;
b0──承台计算截面处的计算宽度,b0=4000mm;
h0──承台计算截面处的计算高度,h0=1450mm;
fy──钢筋受拉强度设计值,fy=300.00N/mm2;
S──箍筋的间距,S=200mm。
经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋!
六.桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=696.87kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式:
其中
0──建筑桩基重要性系数,取1.0;
fc──混凝土轴心抗压强度设计值,fc=16.70N/mm2;
A──桩的截面面积,A=0.503m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=696.87kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式:
最大压力:
其中R──最大极限承载力;
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:
Qpk──单桩总极限端阻力标准值:
s,
p──分别为桩侧阻群桩效应系数,桩端阻群桩效应系数,承台底土阻力群桩效应系数;
s,
p──分别为桩侧阻力分项系数,桩端阻抗力分项系数,承台底土阻抗力分项系数;
qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值,按下表取值;
qpk──极限端阻力标准值,按下表取值;
u──桩身的周长,u=2.513m;
Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2;
li──第i层土层的厚度,取值如下表;
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称
12.522675松散粉土
20.8411350粘性土
34.4602900砂类土中挤土群桩
41.3501700密实粉土
5341845粘性土
由于桩的入土深度为9m,所以桩端是在第4层土层。
最大压力验算:
R=2.51×(2.5×22×1.226253+.8×41×1.21926+4.4×60×1.226253+1.3×50×1.109467)/1.65+1.26×1700.00×0.50/1.65=1416.28kN
上式计算的R的值大于最大压力696.87kN,所以满足要求!
2、2号塔吊桩基础计算书
按四桩承台计算,护壁边的两棵桩作为基坑护壁的安全考虑,不参加计算。
一.参数信息
塔吊型号:
QTZ63,自重(包括压重)F1=550.80kN,最大起重荷载F2=50.00kN
塔吊倾覆力距M=850.00kN.m,塔吊起重高度H=120.00m,塔身宽度B=2m
混凝土强度:
C35,钢筋级别:
Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=4.00m
桩直径或方桩边长d=0.80m,桩间距a=2.50m,承台厚度Hc=1.50m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:
50mm
二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
1.塔吊自重(包括压重)F1=550.80kN
2.塔吊最大起重荷载F2=50.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=720.96kN
塔吊的倾覆力矩M=1.4×850.00=1190.00kN.m
三.矩形承台弯矩的计算
计算简图:
图中x轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)
其中n──单桩个数,n=4;
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,F=1.2×600.80=720.96kN;
G──桩基承台的自重,G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=720.00kN;
Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m);
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);
Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
最大压力:
N=(720.96+720.00)/4+1190.00×(2.50×1.414/2)/[2×(2.50×1.414/2)2]=696.87kN
最大拔力:
N=(720.00+720.00)/4-1190.00×(2.50×1.414/2)/[2×(2.50×1.414/2)2]=23.373kN
没有抗拔力!
2.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)
其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);
Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),Ni1=Ni-G/n。
经过计算得到弯矩设计值:
N=(720.96+720.00)/4+1190.00×(2.50/2)/[4×(2.50/2)2]=598.24kN
Mx1=My1=2×(598.24-720.00/4)×(1.25-1.00)=209.12kN.m
四.矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
式中
1──系数,当混凝土强度不超过C50时,
1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,
1取为0.94,期间按线性内插法确定;
fc──混凝土抗压强度设计值;
h0──承台的计算高度。
fy──钢筋受拉强度设计值,fy=300N/mm2。
经过计算得
s=209.12×106/(1.00×16.70×4000.00×1450.002)=0.001
=1-(1-2×0.001)0.5=0.001
s=1-0.001/2=0.999
Asx=Asy=209.12×106/(0.999×1450.00×300.00)=481.09mm2。
五.矩形承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性,
记为V=696.87kN我们考虑承台配置箍筋的情况,斜截面受剪承载力满足下面公式:
其中
0──建筑桩基重要性系数,取1.0;
──剪切系数,
=0.20;
fc──混凝土轴心抗压强度设计值,fc=16.70N/mm2;
b0──承台计算截面处的计算宽度,b0=4000mm;
h0──承台计算截面处的计算高度,h0=1450mm;
fy──钢筋受拉强度设计值,fy=300.00N/mm2;
S──箍筋的间距,S=200mm。
经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋!
六.桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=696.87kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式:
其中
0──建筑桩基重要性系数,取1.0;
fc──混凝土轴心抗压强度设计值,fc=16.70N/mm2;
A──桩的截面面积,A=0.503m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=696.87kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式:
最大压力:
其中R──最大极限承载力;
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:
Qpk──单桩总极限端阻力标准值:
s,
p──分别为桩侧阻群桩效应系数,桩端阻群桩效应系数,承台底土阻力群桩效应系数;
s,
p──分别为桩侧阻力分项系数,桩端阻抗力分项系数,承台底土阻抗力分项系数;
qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值,按下表取值;
qpk──极限端阻力标准值,按下表取值;
u──桩身的周长,u=2.513m;
Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2;
li──第i层土层的厚度,取值如下表;
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称
13.722675松散粉土
21.8411350粘性土
32602900砂类土中挤土群桩
41.9501700密实粉土
5341845粘性土
由于桩的入土深度为9m,所以桩端是在第4层土层。
最大压力验算:
R=2.51×(3.7×22×1.226253+1.8×41×1.21926+2×60×1.226253+1.5×50×1.109467)/1.65+1.26×1700.00×0.50/1.65=1289.98kN
上式计算的R的值大于最大压力696.87kN,所以满足要求!
七、塔吊桩基础稳定性计算书
本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
一、基本计算参数
1.地质勘探数据如下:
────────────────────────────────────—
序号h(m)
(kN/m3)C(kPa)
(℃)计算方法土类型
110.0019.0010.0012.00水土合算填土
25.0019.2027.3023.70水土合算填土
35.0019.0016.0027.00水土分算填土
────────────────────────────────────—
表中:
h为土层厚度(m),
为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),
为内摩擦角(℃)
2.基坑挖土深度-9.00m。
3.地面超载:
────────────────────────────────────—
序号布置方式荷载值kPa距基坑边线m作用宽度m
1均布荷载20.00----
────────────────────────────────────—
将桩顶标高以上的土压力转换为均布荷载:
Q=19.00×1.60=30.40kN/m2
二、桩侧面土压力计算
主动、被动水土压力图
1.作用在桩的主动土压力分布:
第1层土上部标高-1.60m,下部标高-1.80m
Ea1上=(19.00×0.00+50.40)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
=16.86kN/m2
Ea1下=(19.00×0.20+50.40)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
=19.34kN/m2
第2层土上部标高-1.80m,下部标高-9.00m
Ea2上=(19.00×0.20+19.00×0.00+50.40)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
=19.35kN/m2
Ea2下=(19.00×0.20+19.00×7.20+50.40)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
=109.05kN/m2
第3层土上部标高-9.00m,下部标高-10.00m
Ea3上=(19.00×0.20+19.00×7.20+19.00×0.00+50.40)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
=109.05kN/m2
Ea3下=(19.00×0.20+19.00×7.20+19.00×1.00+50.40)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
=121.51kN/m2
第4层土上部标高-10.00m,下部标高-15.00m
Ea4上=(19.00×0.20+19.00×7.20+19.00×1.00+19.20×0.00+50.40)×tg2(45-23.70/2)-2×27.30×tg(45-23.70/2)
=53.92kN/m2
Ea4下=(19.00×0.20+19.00×7.20+19.00×1.00+19.20×5.00+50.40)×tg2(45-23.70/2)-2×27.30×tg(45-23.70/2)
=94.87kN/m2
第5层土上部标高-15.00m,下部标高-20.00m
Ea5上=(19.00×0.20+19.00×7.20+19.00×1.00+19.20×5.00+19.00×0.00
+50.40)×t
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