避雷器.docx
- 文档编号:11569340
- 上传时间:2023-03-19
- 格式:DOCX
- 页数:29
- 大小:361.19KB
避雷器.docx
《避雷器.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《避雷器.docx(29页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
避雷器
第五章避雷器
第一节避雷器结构和原理
一、概述
目前在电力系统中运行的避雷器主要有两种类型。
一类是以串联火花间隙与碳化硅阀片为主要元件的传统阀型避雷器,它又分为普通阀型避雷器和磁吹阀型避雷器;另一类是以氧化锌电阻片为主要元件的金属氧化物避雷器,它又分为无间隙、带并联间隙和带串联间隙的金属氧化物避雷器。
二、阀型避雷器
(一)阀型避雷器动作原理
阀型避雷器的主要部件是间隙和阀片。
避雷器在正常运行电压作用下,间隙介质处于绝缘状态,而当电力系统发生的过电压达到间隙的放电电压时,间隙就会放电,较大的冲击电流通过阀片流人大地,释放过电压能量。
由于避雷器的阀片具有非线性,即表现为电压高时电阻低、电压低时电阻高的特点,因此在间隙放电后,避雷器的残压较低,且低于被保护设备的绝缘水平,不致使设备受到危害。
当过电压过去后,在灭弧电压下,阀片电阻又增大,将工频续流限制到一定数值,当工频续流第一次过零瞬间时,间隙将工频续流切断,使电力系统恢复正常运行状态。
(二)阀型避雷器间隙
阀型避雷器的间隙应具备以下特点:
(1)放电伏秒特性曲线平坦,在0.5~20μs(或2000μs)的预放电时间内,放电电压的分散性要小,放电电压值要稳定。
(2)具有一定的灭弧能力,要在续流第一次过零时灭弧。
(3)多次通过额定冲击电流及工频续流后,放电电压不应变化。
我国目前生产的阀型避雷器的间隙形式主要有电弧固定型一平板间隙和电弧运动型一磁吹限流间隙两种。
其主要结构和特点分述如下。
1.平板间隙
单个平板型火花间隙剖面如图5—1所示。
每个火花间隙由两个黄铜电极和一个云母垫片组成,云母垫片的厚度约为O.5~lmm,单个间隙的工频放电电压在2.7~3.2kV(有效值)之间。
由于电极间隙的距离很小,电极间的电场比较均匀,因此间隙的伏秒特性也就比较平坦。
当间隙上的电压还不足以引起放电时,由于云母垫片和空气隙内的介电常数不同,使云母垫片的上、下空气隙中出现较高的电场强度,并导致空气游离,产生局部放电,在游离的同时,也有一部分带电质点复合,并使它们原来获得的游离能以光的形式释放,照射到工作面及其间的气体上产生新的游离,上述照射作用是沿着相当大的圆形区域进行的。
这两个因素都可以便工作面得到游离电子,因而使放电比较稳定、分散性小、伏秒特性平坦。
电场的分布均匀和照射这两个条件,可以使阀型避雷器的单个间隙的冲击系数下降到1.1左右(冲击系数=冲击放电电压/工频放电电压峰值)。
间隙的灭弧可以利用电弧电流周期性过零的特点来实现。
当电弧电流较小,且电极有良好的冷却条件时,可以利用冷阴极的近极效应在电流过零瞬间即获得介质强度的恢复。
对于铜电极,电弧电流过零瞬间间隙的绝缘介质强度可以恢复到250V左右,随着时间的推移,绝缘强度还将不断提高。
由于与间隙串联的阀片电阻具有非线性,因此使通过问隙的电流由正弦波变为尖顶波。
在电流过零前,续流被限制得很小。
阀片的非线性越好,限流的效果越明显,此限制相当于延长了续流过零的时间,所以间隙的初始恢复强度要增大,单个间隙的初始恢复强度可达到600~700V。
串联的间隙越多,总的初始恢复强度也就越大,所以用串联的短间隙来代替长间隙对熄弧是十分有利的。
火花间隙除了要有一定的初始恢复强度外,还必须有尽可能快的介质强度恢复速度。
如果介质强度恢复较慢,在恢复电压上升到某一值时就能使间隙重新击穿。
当电流过零后,间隙所能承受的最大工频电压称为间隙的灭弧电压,而把间隙的工频放电电压和灭弧电压之比称为间隙的切断比。
由于介质强度的恢复需要一个去游离过程,所以间隙的灭弧电压总是低于其工频放电电压的,也就是说切断比一般都大于1。
切断比越小说明间隙的介质恢复越快。
因此切断比是体现间隙熄弧能力的重要指标。
然而介质强度恢复的快慢是和所切断的电流大小有关的,所以切断比通常都和切断电流并提。
例如切断80A(幅值)续流时切断比为l.8。
实验证明,短间隙的介质强度恢复速度与间隙的距离有关,间隙距离越短时,其介质强度恢复越快。
这是因为短间隙的去游离主要是靠在极板上的复合以及通过极板的散热来实现的,电极间距离越短,去游离的作用就越强。
但间隙距离也不能过小,当小至0.5mm以下时,放电电压很难稳定。
2.磁吹限流间隙
磁吹限流间隙由灭弧盒、羊角电极和均压电阻等组成,其结构见图5—2。
由灭弧盒4上、下盖之间形成灭弧腔,两电极布置在同一平面上,电极间距离约1mm,照射装置2并联在均压电阻3旁。
照射产生的电子直接输送到间隙的放电部位,使之处于激发状态。
灭弧盒的直径在76~90mm之间。
均压电阻使电压在间隙组内的各个间隙上均匀分配。
间隙组通常由4~7个单间隙组成,每组内配置l~2个线圈,以产生吹弧磁场,线圈旁并联辅助间隙。
在冲击波下使线圈短路,即保护了线圈,同时又不增加电感压降。
灭弧盒内圈做成环齿状,以增加拉弧路径。
灭弧盒之间叠合非常紧密,防止电弧吹出间隙组外造成闪络。
当间隙击穿后,电弧将被磁吹线圈产生的轴向磁场拉入灭弧齿中,电弧的长度由起弧点1mm左右,不断拉长,到齿根时可达到150mm。
在齿根区电弧被拉长、挤压、冷却,强烈的去游离,形成了很高的电弧压降,起到了限制工频续流的作用,给击穿点的介质强度恢复创造了有利的条件。
减小灭弧盒夹缝的距离,使弧柱与灭弧盒壁充分接触,可以强化去游离,提高电弧压降。
不同材料制成的灭弧盒由于其导热系数和热容量不同,冷却效果不一样,电弧压降也不同。
采用这种间隙后,可以适当减少避雷器阀片,从而降低了残压。
因此,我国目前生产的磁吹避雷器基本采用这类间隙。
(三)阀型避雷器阀片
阀片是避雷器的主要元件之一,它是用碳化硅及结合剂制成的圆饼状物,其上下两面喷铝作为电极,侧面涂有绝缘釉,以防在高电压下发生沿侧面闪络。
非线性系数a(或伏安特性)和通流容量是表示阀片性能的两个主要指标。
阀片应具有良好的非线性和足够的通流能力。
1.阀片伏安特性
阀片的电阻值是随通过的电流而改变的。
阀片非线性伏安特性如图5—3所示。
计算公式为
U=cIa(5—1)
式中I——流过阀片的电流;
U——电流在阀片电阻上的压降;
f——与材料有关的常数;
a——非线性系数。
非线性系数“是表征阀片电阻非线性的重要参数,其值介于0~l之间。
当a=O时,为理想的非线性电阻;当a=1时,为线性电阻。
“值越小,则非线性程度越高,一般在O.2左右。
从图5—3的伏安特性上可以看到,当很大的雷电流流过非线性电阻时,非线性电阻将呈现很大的电导率,使避雷器上出现的残压U0不致过高。
当雷电流过去后,加在阀片上的电压是系统电压Ux时,非线性电阻的电导率将突然下降而将工频续流限制到很小的数值。
在这里,非线性电阻和阀门一样起着自动节流的作用,这也就是阀型避雷器名称的由来。
显然,续流的减小对避雷器的安全运行是十分有利的,它为火花间隙切断工频续流创造了良好的条件,也可以避免系统在避雷器动作时形成短路。
2.阀片通流容量
通流容量表示阀片通过电流的能力。
因为避雷器中通过的电流主要有两种:
一种是雷电流;另一种是工频电流。
所以通流容量也有冲击和工频两种。
试验证明,阀片的通流能力和通过阀片的累积能量有关,所以阿片的冲击通流容量要以具有一定波形和幅值的电流所允许通过的次数来表示,而工频通流容量则以具有一定幅值的半波电流所允许通过的次数来表示。
目前我国生产的碳化硅阀片按照材料配方和烧成温度可分成两大类:
一类是普通阀型避雷器用的低温阀片;另一类是磁吹阀型避雷器用的高温阀片。
低温阀片是在300~350℃的温度下烧成的,它的非线性系数小(约为0.2),但通流能力低且易受潮。
高温阀片是在1350~1390℃的氢气炉内烧成的,其通流能力较大(当波形为2000μs方波时,可达800~1000A),也不易受潮,但其非线性系数却较高(约为0.24)。
(四)阀型避雷器非线性并联电阻
前面只介绍了单个间隙的特性,事实上阀型避雷器的间隙是由数个或数十个单间隙组成的。
多个间隙串联后将形成一电容链。
由于电极片对地和对高压端盖的部分电容的影响,电压在各间隙上分布是不均匀的。
更严重的是这种不均匀属于不稳定的,它受瓷套表面情况影响很大,例如由于淋雨或湿污秽而使外瓷套上的电压分布改变时,间隙串的电压分布也就随着改变,这样避雷器的工频放电电压就很不稳定。
为了解决这个问题,可在每个间隙(或间隙组)上并联一分路电阻。
如果并联分路电阻后,流过分路电阻的电导电流比电容电流大得多,则间隙串上的电压分布将由分路电阻来决定。
此时只要使与间隙并联的分路电阻的阻值相等,各个间隙上的电压就基本上相等了。
必须注意到,采用分路电阻后,在系统额定相电压的作用下,分路电阻中将长期有电流通过(这一电流称为避雷器的泄漏电流),但这一电流较小,不会超过分路电阻的热容量。
非线性并联电阻的材料配方及工艺与高温阀片基本相同。
现有产品所采用的非线性并联电阻为弧形或扁条形状。
对于FZ型避雷器用的非线性并联电阻,在直流电流为60μA及600μA两点下测量时,其a值应在0.35~0.45范围内。
经过长期运行后的非线性并联电阻会逐渐老化的,一般表现为阻值增加,电导电流下降。
其主要原因是由于电晕、臭氧及电阻发热等的作用,引起碳化硅触点氧化膜增厚所致。
为了减缓电阻老化,在制造中均使之充分烧结和用冲击大电流进行稳定处理。
(五)阀型避雷器性能
阀型避雷器的基本性能有以下几方面。
(1)保护性能:
限制过电压,保护电气设备绝缘不受过电压损坏;
(2)灭弧性能:
过电压引起避雷器动作后,间隙能迅速熄灭电弧而不中断系统正常输电;
(3)通流能力:
避雷器动作过程中,耐受通过它的各种电流而不致损坏的能力。
表征这些性能的主要电气参数有:
额定电压、工频放电电压、冲击放电电压、冲击电流残压以及通流容量,现分别叙述如下。
1.额定电压
避雷器能在保证灭弧(切断工频续流)的条件下,允许加在避雷器上的最高工频电压,称为额定电压。
避雷器通常是接在导线和大地之间的,在正常运行情况下避雷器承受的只是系统相电压。
但当系统发生单相接地时,健全相上的避雷器所承受的电压就会高于系统的相电压。
避雷器应保证能在这一电压作用下可靠熄灭电弧。
单相接地时健全相对地工频电压升高和系统中性点接地方式有关。
一般可分为两种情况:
①中性点不直接接地的系统,其工频电压升高一般可达系统最大工作线电压的100%~110%;②中性点直接接地系统,其工频电压升高一般可达系统最大工作线电压的80%。
因此,一般3、6、l0kV的避雷器的额定电压规定为系统最大工作线电压的110%,称为110%避雷器;35~60kV避雷器的额定电压规定为系统最大工作线电压的100%,称为100%避雷器;而110、220kV避雷器的额定电压规定为系统最大工作线电压的80%,称为80%避雷器。
2.工频放电电压
避雷器的工频放电电压要规定上限和下限。
避雷器的工频放电电压不能过高。
因为当避雷器的结构一定时,它的冲击系数(冲击放电电压与工频放电电压的峰值之比)就一定了。
增大工频放电电压也就会使冲击放电电压升高,从而影响到避雷器的保护性能。
避雷器的工频放电电压也不能过低。
因为间隙的切断比给定时,降低工频放电电压就会使整个避雷器的额定电压降低,导致避雷器不能熄灭续流。
所以从灭弧的观点出发,避雷器的工频放电电压应不低于其额定电压和切断比的乘积。
另外,普通阀型避雷器的通流能力有限,一般是不允许在内部过电压下动作的。
考虑到中性点不直接接地电力系统中,内部过电压通常不超过最大相电压的3.5倍;而中性点直接接地时,电力系统中,内部过电压不超过最大相电压的3.0倍。
因此从防止避雷器在内部过电压下动作的观点出发,35kV及以下、110kV及以上避雷器的工频放电电压应分别不小于电力系统最大相电压的3.5与3.0倍。
3.冲击放电电压
避雷器的冲击放电电压是指预放电时间为1.5~20μs的冲击放电电压。
冲击放电电压与残压是说明避雷器保护性能的两个指标,它们越小,被保护设备的绝缘水平也就可以越低。
所以,在某些情况下,当工频放电电压不能降低时,要设法降低冲击系数来降低避雷器的冲击放电电压。
但必须注意,不降低残压而单方面地降低冲击放电电压是无意义的。
因为它只能增加避雷器不必要的动作次数,而不能降低被保护设备的绝缘水平。
反之,不降低冲击放电电压而单方面的降低残压也是无意义的。
在某些情况下,当冲击放电电压过低时,还要采取措施来提高(如装均压环),以防止在某些内部过电压作用下动作。
4.冲击电流残压
当冲击电流通过避雷器时,在阀片上产生的电压降,该电压降称为残压。
通常在设计电气设备绝缘水平时,均以残压为依据。
衡量避雷器的保护水平,常用避雷器在8/20μs冲击电流下的残压与额定电压峰值之比来表征,称为避雷器的保护比。
保护比越小,意味着避雷器的保护性能越好。
由于变电所一般都有进线段来限制进入变电所的雷电流,所以对于220kV及以下的避雷器,一般都是按波形8/20μs、幅值为5kA的冲击电流来测量残压的。
对于330kV及更高电压等级的电力系统,由于可能出现较大的雷电流,同时保护的要求也更高,因此用10kA的冲击电流来测量残压。
5.通流容量
避雷器的通流容量主要取决于阀片的通流容量。
(六)阀型避雷器总体结构
我国目前生产的阀型避雷器主要分为普通阀型避雷器和磁吹阀型避雷器两大类。
普通阀型避雷器有FS和FZ两种系列,磁吹阀型避雷器则有FCD和FCZ两种系列。
1.FS系列阀型避雷器
FS系列阀型避雷器是用来保护小容量的配电系统。
它的额定电压等级为3~10kV,内部
采用平板间隙和低温阀片。
FS系列避雷器所用的阀片直径较小(Φ655mm),间隙无分路电阻,其通流容量较低(允许通过的续流为50A),伏秒特性也较陡,保护比为
Kb=
=
=2.52
式中Uc——5kA下的残压;
Umk——额定(灭弧)电压峰值。
2.FZ系列阀型避雷器
FZ系列阀型避雷器是用来保护中等及大容量变电所的电气设备。
它的额定电压等级为3~220kV,是在零件通用和元件特性标准化的原则下成系列地生产的。
额定电压35~220kV的避雷器由FZ—15、FZ—20型和FZ—30J型这三个基本元件组成,其组合方式列于表5—1。
避雷器的基本元件是密封的,内装火花间隙、阀片和分路电阻。
FZ系列避雷器的冲击系数较FS系列避雷器低些,阀片的直径则增加到100mm,因此其通流能力也较FS系列避雷器高(允许通过的续流为80A,幅值)。
这就使得FZ系列避雷器的残压和冲击放电电压都较FS系列避雷器低,其保护比为
表5-1FZ系列避雷器元件组合方式
型号
组合方式
型号
组合方式
FZ-35
FZ-40
FZ-60
2×FZ-15
2×FZ-20
2×FZ-20+FZ-15
FZ-110J
FZ-110
FZ-220J
4×FZ-30J
FZ-20+5×FZ-15
8×FZ-30J
Kb=
=2.29
在FZ—15型及FZ—20型两个基本元件中采取了降低冲击系数的措施。
这就是把间隙分成两部分,阀片放在中间,用阀片来加大间隙对地的部分电容,这样就可以加大冲击下电压分布的不均匀程度,使冲击放电电压下降10%左右。
但当避雷器的额定电压增高到110kV及以上时,由于串联元件的增加,冲击电压沿各元件的分布将变得很不均匀,此时避雷器的冲击放电电压就显得过低了,因此必须在避雷器顶部装均压环来提高冲击放电电压。
FZ系列避雷器的底座是和地绝缘的,以便安装避雷器动作计数器。
110kV以下的避雷器底座仅在底部固定,而110kV及以上的避雷器由于安装较高,除在底部固定外还要用3根绝缘拉杆加强固定。
3.FCZ系列避雷器
FCZ系列避雷器的额定电压为35~500kV。
避雷器采用磁吹限流间隙和高温阀片,其工频续流值为450A。
阀片的通流容量最大可达800~1000A,它的保护特性比同级电压的普通阀型避雷器优越。
在总体结构方面,FCZ系列磁吹避雷器所用的瓷套直径较大。
这样,间隙和阀片可在瓷套内分3个元件并列放置。
每个间隙阀片组之间用绝缘件隔开,在电气上则互相串联。
当额定电压为110kV时,避雷器的所有元件可装在一只瓷套内,当电压为220kV或330kV时也只需2只串联的瓷套。
因此避雷器的高度就可大大降低,安装时无需用绝缘拉杆来加固,从而缩小了占地面积。
220kV及以上的避雷器顶部还装有均压环,用以改善冲击电压的分布。
FCZ系列磁吹避雷器的工频放电电压比普阀避雷器低,在操作冲击波作用下放电电压更低,因此避雷器有可能在操作过电压下动作。
考虑到FCZ系列避雷器所用高温阀片的通流能力较高,因此有可能用它来保护某些类型的操作过电压,但有可能在能量较大的操作过电压下发生损坏(或内部严重受潮等)而导致避雷器爆炸。
因此,在避雷器瓷套的顶盖上装有防爆装置(防爆玻璃)。
当避雷器内部压力达到一定值时,气体冲破防爆装置,避免发生爆炸。
4.FCD系列避雷器
FCD系列避雷器用于旋转电机的过电压保护。
由于旋转电机的绝缘比较薄弱,用普通阀型避雷器保护不能满足要求,因此必须采用磁吹避雷器。
为了提高避雷器的保护性能,一是要降低残压;二是要降低冲击放电电压。
减少阀片数量,增大设计续流,可以降低标称放电电流残压。
FCD系列避雷器工频续流设计值为250A(峰值)。
与普阀避雷器相比,FCD系列避雷器的工频放电电压要求降低不多,而冲击放电电压要求降低很多。
因此,降低冲击系数已成为FCD系列避雷器结构设计的主要矛盾。
我国最初生产的FCD系列避雷器电气性能,虽能满足技术条件的要求,但结构较复杂,笨重,而且成本较高。
随着设计与结构的不断改进,由此而产生了各种派生产品。
FCDl型就是其中之一,它采用了460mm高温阀片和磁吹限流间隙,设计原则与FCZ系列相同,瓷套下部外表面喷有一层金属铝粉,形成一个屏蔽筒,增大位于下部的间隙对地杂散电容,使冲击电压沿间隙不均匀分布,因此冲击系数得以降低。
FCDl型避雷器成本低,体积小,质量小,给使用带来方便。
三、金属氧化物避雷器
金属氧化物避雷器通常称为氧化锌避雷器,它是70年代发展起来的新型保护电器。
氧化锌避雷器的主要元件是氧化锌电阻片。
(一)氧化锌电阻片伏安特性
氧化锌电阻片的典型伏安特性如图5—4所示。
整个伏安特性曲线可分成以下3个区域。
I——小电流区域。
此区域内的伏安特性曲线比较陡峭,亦即非线性较差,且具有负的电阻温度系数,在-40~l00℃范围内,电阻片的电阻温度系数约为-0.05%/℃。
Ⅱ——击穿区域。
这一区域内的伏安特性非常平坦,具有较好的非线性,服从U=cIa关系,非线性系数约为0.02~0.03。
氧化锌电阻片在此区域内具有很小的正电阻温度系数,当采用多片并联使用时,这一特性有助于改善电流的分布。
Ⅲ——翻转区。
在此区域内氧化锌电阻片晶体的固有电阻开始起作用,特性曲线开始向上翘,非线性特性变差。
(二)氧化锌电阻片静电电容和介质损耗
氧化锌电阻片具有和陶瓷电容器同等的静电电容(ε=1600~2000)。
在低的工频电压下,通过它的电流基本上是容性电流。
随着电压的升高,有功电流迅速增大。
当电场强度超过1kV/cm(峰值)时,则主要是有功电流。
氧化锌电阻片的等值回路如图5—5所示。
氧化锌非线性电阻的静电电容、介质损耗与频率的关系曲线,如图5—6所示。
曲线1、2分别表示tgδ、C与频率的关系。
(三)无间隙氧化锌避雷器特点
避雷器的主要作用是限制过电压,一方面它在大电流下的残压必须限制在被保护设备的绝缘水平以下,并有一定的裕度。
另一方面,在过电压能量释放之后,避雷器又要及时地恢复到正常的高绝缘状态。
对于传统的阀型避雷器,由于碳化硅阀片的非线性还不够好,所以间隙是不可缺少的一个主要元件。
然而对于氧化锌避雷器来说,由于氧化锌电阻片具有极其优异的非线性,在正常工作电压下的电阻值很大,泄漏电流很小;在过电压情况下其电阻值又很小,过电压能量释放即恢复到高阻值状态,无工频续流,因此可以不用串联间隙而运行在电力系统上。
与传统结构的阀型避雷器相比,无间隙氧化锌避雷器具有下列突出优点:
(1)由于无串联间隙,从而避免了因间隙存在带来的许多问题,如对电压分布及放电电压的影响等。
(2)由于氧化锌电阻片具有较好的非线性,在正常工作电压下,避雷器只有很小的泄漏电流通过,而在过电压下动作后并无工频续流通过,因此避雷器释放的能量大为减少,并可承受多重雷。
(3)通流能力大,可采用多片电阻片的并联,故提高了避雷器吸收过电压能量的能力。
(4)体积小、质量小、结构简单、运行维护方便等。
(四)氧化锌避雷器基本参数
1.额定电压
额定电压施加在避雷器两端的最大允许工频电压的有效值。
按照此电压所设计的避雷器,能在所规定的动作负荷试验中确定的暂时过电压下正确地工作,它是表明避雷器运行特性的一个重要参数,但它不等于系统额定电压。
2.持续运行电压
持续运行电压在运行中允许持久地施加在避雷器上的工频电压有效值。
3.工频参考电压
工频参考电压在工频参考电流下测出的避雷器上的工频电压最大峰值除以
。
多元件串联组成的避雷器的工频参考电压是每个元件工频参考电压之和。
工频参考电流是指通过避雷器工频电流的阻性分量的峰值,该值由制造厂规定。
4.直流参考电压
直流参考电压在直流参考电流下测出的避雷器上的电压。
直流参考电流通常为1~20mA。
5.残压
这是表征避雷器保护水平的主要参数,包括陡波残压、标准雷电波残压及操作波残压。
(1)陡波残压,表征避雷器在陡波下的保护特性,用视在波前时间lμs的冲击电流下的残压来表征。
(2)标准雷电波残压,一般用8/20μs波形的标称放电电流下的残压来表征。
(3)操作波残压,用视在波前时间大于30μs而小于100μs,视在半峰时间约为视在波前时间2倍的冲击电流下的残压来表征。
6.通流能力
用短持续时间(4/10μs)大冲击电流(10~65kA)两次和长持续时间(0.5~3.2m;)近似方波电流(150~1500A)多次作用来表征。
我国目前大都用通过2ms方波电流值作为避雷器通流能力。
氧化锌避雷器标称冲击电流下的残压与工频参考电压之比称为压比,是表征电阻片非线性的一个重要参数。
氧化锌电阻片的压比可以做到1.6~1.7。
为保证在工作电压下通过氧化锌电阻片的电流极小,避雷器安装点的最大运行相电压必须小于工频参考电压,两者之比称为荷电率。
荷电率一般小于80%。
(五)带串联间隙结构氧化锌避雷器
中性点非直接接地的3—63kV电力系统中,会出现3~3.5倍的内部过电压,而且长时间存在,无间隙氧化锌避雷器因无法承受此电压的长期作用而受到使用的限制。
为了充分发挥氧化锌电阻片的优越性能,使其能用于这些系统,故采用传统的电阻片串间隙的办法可以实现,目前我国已生产出6~35kV带串联间隙的氧化锌避雷器,并已运行于中性点非直接接地的电力系统中。
带串联间隙的氧化锌避雷器与传统的阀式避雷器性能相比是有差别的。
氧化锌避雷器充分利用其电阻片在低电压下呈现高阻和限流的特点,当间隙击穿后,作用在电阻片上的电压低于其额定电压时,持续电流小于lmA,电弧可以自灭,串联的间隙不必考虑灭弧性能,即不需要考虑放电间隙的切断比。
可以采用结构简单、制造较为方便的间隙,而且间隙数量可以减少。
为了提高避雷器的工频放电电压,以免在被保护设备的绝缘能耐受而不需要保护的操作过电压下动作,可以在间隙旁并联线性或非线性电阻,利用电阻片在低电压下有很高电阻的特性,.分担部分工频电压,这样间隙的工频电压低了,则间隙距离就可缩小。
而在冲击电压作用下,电压按电容分配
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 避雷器