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脱硫系统评价指标
第3章脱硫系统评价指标
脱硫装置运行控制的目的是提高脱硫效率、降低石灰石的消耗、保证装置的安全与经济运行。
虽然脱硫装置的运行控制远不如火电厂热力设备的控制复杂,但是,在运行参数检测、控制指标上有其特殊性,更具有化工过程控制的特点。
在石灰石湿法烟气脱硫装置的运行中,需要检测与控制的参数,除了温度与压力外,还包括浆液流量、液位、烟气成分(SO2、CO、O2、CO2、NOx等)、烟尘浓度和浆液PH值、浆液浓度等物性参数。
由于脱硫装置中的某些被控对象具有较大的迟延和惯性,因此,在控制系统的设计中必须考虑这一特性。
脱硫装置的动态特性主要反映在大量液固物料所具有的质量惯性和化学反应惯性上,基本与蓄热量无关,这与火电厂热力设备的动态特性不同。
另外,控制系统的设计不仅要考虑脱硫装置本体的特点,还需要考虑脱硫装置的运行对过了发电机组的影响。
因此,建立电厂脱硫系统的在线评价分析具有一定的必要性,通过对电厂脱硫系统的参数测定,了解设备运行的即时状态和脱硫情况,通过测量数据的比对,对设备运行进行必要的调整,使设备运行达到最佳状态,提高设备运行的稳定性,同时提高脱硫设备的脱硫效率,将排放的烟气污染降到最低,保护环境同时也是保护人类。
第3.1节烟气中SO2脱除率的计算
3.1.1 SO2脱除率的定义
石灰石湿法烟气脱硫工艺主要是脱除SO2,因此,脱硫率实际是指烟气中的SO2的脱除率,严格按质量平衡的关系,SO2脱除率定义为被脱除的SO2质量流量占进口的SO2质量流量的百分数,即
(3.1)
式中:
G'SO2,G〞SO2——分别为脱硫装置进口与出口烟气中的SO2的
质量流量,kg/s,分别按式(3.2)与(3.3)计算。
,kg/s (3.2)
,kg/s (3.3)
式中:
c'SO2,c〞SO2——分别为进口与出口烟道截面上烟气中SO2的
浓度平均值,mg/m3,均基于标准状态下的干烟气。
V'std,V〞Std——分别为脱硫装置进口与出口截面上、标准状态下干烟气的体积流量,m3/s。
为了确定烟气中SO2的质量流量,不仅需要测定烟气中SO2的浓度,还需要直接测定脱硫装置进口与出口烟气流量,直接测定烟气流量比较繁琐且难度较大,因此,一般情况下,在工程实际中采用直接以进、出口烟气中的SO2的浓度表达SO2脱除率计算式,即
(3.4)
式中:
c'SO2,c〞SO2——分别为脱硫装置进口与出口截面上、标准状
态下干烟气中SO2的浓度的平均值,mg/m3,且需折算到6%O2的烟气。
脱硫装置烟气进口截面规定为增压风机出口至吸收塔进口之间的烟道上,出口截面规定为气-气热交换器(GGH)出口的烟道上,或者为吸收塔出口的烟道上(如果没有GGH,或采用外来热量加热净烟气的换热装置)。
如果用进口烟气与出口烟气的氧量变化值计算漏入脱硫装置的空气(比如,脱硫风机布置在吸收塔下游,吸收塔在低于大气压力下工作;GGH密封空气等),并将脱硫装置进口与出口的SO2浓度测量值折算到6%O2,则式(3.1)与(3.4)的计算结果应相同。
但是,考虑到氧化风机鼓入吸收塔的空气中的氧气被消耗掉,而带入的氮气则贡献给脱硫装置出口干烟气,则折算到6%O2的方法并不能计及该影响,因此,会使出口SO2浓度测量值略比真实值偏低,计算的SO2脱除率将比由式(3.1)计算的值略高。
根据估算(按氧化风机鼓入的空气占进口烟气量的0.3%~1%),SO2脱除率偏高量小于0.05个百分点。
由于差别微小,采用式(3.4)确定SO2脱除率不会产生明显的误差。
原则上,应采用SO2脱除率的基本定义式(3.1),但一般性能试验时可采用(3.4)的简化计算法进行计算,应予以注明。
3.1.2 SO2脱除率的计算
采用式(3.1)计算SO2脱除率时,需要在脱硫装置进、出口烟道截面上确定烟气中SO2的浓度及干烟气容积流量。
SO2的浓度可采用烟气成分连续测量仪器或试验分析烟气样品的方法确定;而为了确定进口及出口截面上的干烟气体积流量,需要分别测量烟气中的水分份额和烟气的体积流量。
(1)烟气中水分含量
按本章后面的测量方法,测得的烟气中的水分包括凝结水分及干燥剂吸附水分,分别计算各水分的体积,并除以对应得样品烟气体积,则得到烟气中的水分份额,按式(3.5)至式(3.8)顺序计算。
①烟气中的水蒸气凝结的水分
(3.5)
式中:
△Vc ̄ ̄ ̄ ̄凝结水的体积,m3;
ρw ̄ ̄ ̄ ̄标准状态下水的密度,kg/m3;
Mw ̄ ̄ ̄ ̄水的摩尔质量,18kg/kmol;
Tw ̄ ̄ ̄ ̄凝结水的绝对温度,K;
pbar ̄ ̄ ̄ ̄当地绝对压力,Pa;
R ̄ ̄ ̄ ̄摩尔气体常数,R=8.314×10-3J/(kmol·k)。
②被硅胶干燥剂颗粒吸附的水分
(3.6)
式中:
△Wx ̄ ̄ ̄ ̄硅胶吸收水分后的增重,kg;
Tstd ̄ ̄ ̄ ̄标准状态下的绝对温度,K;
pstd ̄ ̄ ̄ ̄标准状态下的压力,Pa。
③取样样品干烟气量(标准状态)为
(3.7)
式中:
Vm ̄ ̄ ̄ ̄体积流量计测量的干烟气体积,m3;
Tm ̄ ̄ ̄ ̄体积流量计处的绝对温度,K;
ps ̄ ̄ ̄ ̄取样点处烟气绝对压力,Pa。
④烟气中水分的体积分数Xw
(3.8)
(2)干烟气体积流量
实际测定的均为实际湿烟气的体积流量,在选定的烟道截面上采用网格布点法,测量烟气动压并计算平均烟气流速,再计算烟气的体积流量,扣除水分并折算到标准工况后得到干烟气体积流量,见式(3.13)。
①烟气平均流速
采用皮托管时,其计算式为
m/s (3.9)
式中:
 ̄ ̄ ̄ ̄烟气动压平均值,Pa;
Kp ̄ ̄ ̄ ̄皮托管修正系数;
ps ̄ ̄ ̄ ̄烟气的密度,kg/m3。
(3.10)
式中:
,
 ̄ ̄ ̄ ̄取样点处烟气绝对温度平均值,K,烟气绝对压
力,Pa;
Ma ̄ ̄ ̄ ̄实际湿烟气的摩尔质量,kg/kmol。
Ma由于烟气的摩尔质量Md与烟气中水分体积分数Xw[式(3.8)]确定,即
(3.11)
式中:
Md ̄ ̄ ̄ ̄干烟气的摩尔质量kg/kmol,根据进口或出口截面处实
测的烟气成分(CO2,O2,N2及CO)体积百分数计算。
Md=0.440(CO2)+0.320(O2)+0.280(N2+CO) (3.12)
由于脱硫后的烟气携带了大量水蒸气,因此,脱硫装置的进口实际湿烟气量均小于出口实际湿烟气量,比如,某300MW湿法烟气脱硫系统设计的出口烟气量比进口烟气量多出约7%。
②干烟气的平均体积流量(标准状态)。
(3.13)
式中:
A ̄ ̄ ̄ ̄测量截面处烟道的流通截面面积,m2。
第3.2节石灰石耗量测量与钙硫摩尔比计算
3.2.1石灰石耗量测量
消耗的石灰石量(石灰石粉或石灰石浆液),可采用流量测量方法直接测定或采用化学分析计算方法间接确定。
(1)流量测量方法
流量测量方法包括石灰石浆液储罐(或石灰石粉仓)料位差测量法或直接流量测量法。
不同厂家的脱硫装置的设计不同,有采购石灰石原料在厂内湿法磨制或干法磨制,制取浆液;也有直接购进成品石灰石粉,在厂内直接制浆液,因此,石灰石消耗量的计量方法各不相同。
①料位差测量法
1)对石灰石粉仓。
清空石灰石粉仓,称重并记录进入石灰石粉仓的石灰石粉的重量,维持脱硫装置稳定正常运行,经过一段时间,根据石灰石粉仓料位的变化值计算石灰石粉的消耗量。
2)对石灰石浆液储罐。
在性能试验期间隔离浆液储罐,在试验的开始和结束时刻分别记录浆液液位的数值,根据液位变化量来计算脱硫剂的消耗量。
所有的浆液稀释操作,均必须在储罐隔离前完成,如果石灰石浆液储罐的容量不足以完成整个试验,而必须补充,或者在系统运行中无法完全隔离石灰石浆液储罐,则均应采用体积流量测量法。
该方法只有在系统稳定运行的条件下才足够准确,预计测量不确定度约为1%以内。
②干态质量或体积流量测量法。
采用固体质量流量测量装置或干态体积流量测量装置,可以测量固体石灰石的流量。
这类测量装置的测量不确定度在2%以内。
干态体积流量测量装置的精确度取决于石灰石的物性及物料的空隙度。
③就地仪表测量。
如果无法采用以上测量方法,且经试验各方同意,则可采用现场就地的流量监测仪表来测量石灰石流量,譬如,测量液体流量的差压仪表,测量固体物料流量的密闭称重皮带给料机等。
其测量不确定度与采用的仪表有关。
(2)化学分析法
化学分析法是根据间接测量数据来计算石灰石消耗量。
通过对石灰石(粉)与石膏取样,分析石灰石粉的纯度(碳酸钙含量)、石膏中碳酸钙、硫酸钙与亚硫酸钙的含量,根据被脱除的SO2与CaCO3间的化学反应当量比关系以及石膏中残余的碳酸钙质量份额,计算石灰石的实际消耗量。
根据化学反应关系,脱除一个摩尔的SO2需要消耗一个摩尔的CaCO3,脱除的SO2摩尔数为
因为脱除的SO2摩尔数等于消耗的CaCO3摩尔数,因此,脱除的SO2摩尔数乘以CaCO3的摩尔质量,并计及石灰石的纯度,则得到对应的理论石灰石消耗量
,即
,kg/h (3.14)
式中:
Vg ̄ ̄ ̄ ̄烟气流量,m3/h(标准状态,干烟气,折算到6%O2);
 ̄ ̄ ̄ ̄分别为原烟气与净烟气中SO2浓度,mg/m3;
MCC ̄ ̄ ̄ ̄CaCO3的摩尔质量,100.09kg/kmol;
MSO2 ̄ ̄ ̄ ̄SO2的摩尔质量,64.06kg/kmol;
FR ̄ ̄ ̄ ̄石灰石的纯度,为小于1的数值。
实际上,消耗的CaCO3与被脱除的SO2的摩尔数之比总是大于1,过量的CaCO3残留在石膏中。
根据化学反应关系,消耗一个摩尔的CaCO3,无论生成硫酸钙或亚硫酸钙,均为一个摩尔。
根据对石膏成分的分析数据,石膏中CaCO3的摩尔数占石膏中硫酸钙与亚硫酸钙摩尔数之和的份额fCC为
(3.15)
式中:
xCC ̄ ̄ ̄ ̄石膏中碳酸钙(CaCO3)质量分数;
xCS,MCS ̄ ̄ ̄ ̄石膏中硫酸钙(CaSO4·2H2O)质量分数与摩尔质量, 172.18kg/kmol;
X'CS,M'CS ̄ ̄ ̄ ̄石膏中亚硫酸钙(CaSO3·0.5H2O)质量分数与摩尔质量,129.15kg/kmol。
同理,根据石膏产物中硫酸钙和亚硫酸钙与CaSO3的等摩尔数关系,份额fCC与理论石灰石量的乘积即为过量的石灰石量。
因此,实际石灰石消耗量GR为理论石灰石量与过量的石灰石量之和,即
,kg/h (3.16)
实际石灰石消耗量计算式为
,kg/h (3.17)
采用化学分析法间接计算石灰石消耗量,除了分析石灰石纯度及石膏成分外,还需要测量烟气流量,原烟气水分含量、原烟气与净烟气中的SO2浓度等。
3.2.2钙硫摩尔比
(1)钙硫摩尔比的定义
对于烟气脱硫,钙硫摩尔比有两种定义式,一种定义为加入的脱硫剂摩尔数与脱硫装置进口烟气中的SO2的摩尔数之比,见式(3.18);另一种定义为加入的脱硫剂摩尔数与被脱除的SO2的摩尔数之比,如式(3.19)所示。
(3.18)
(3.19)
前一定义式(3.18)常用于湿法烟气脱硫工艺,这是因为在这类脱硫系统中,电除尘器均在脱硫装置之前,而电除尘器本身具有一定的脱硫作用,采用基于进口SO2摩尔数定义的钙硫摩尔比来衡量脱硫装置的脱硫效率更为合理。
以脱除的SO2为基准的钙硫摩尔比式(3.19),通常用于喷雾干燥等烟气脱硫工艺,因为在该工艺系统中,除尘器(通常是电除尘器)布置在脱硫装置之后,也有在石灰石湿法烟气脱硫工艺采用该定义的。
对比而言,在循环流化床炉内脱硫的情况下,将钙硫摩尔比定义为加入的脱硫剂摩尔数与煤带入(且考虑煤灰分自脱硫率)的S的摩尔数之比,测定与计算方法亦不同,需要燃煤中硫分的分析数据。
对湿法烟气脱硫装置,燃料硫分分析数据并不能完全决定烟气脱硫装置入口处的SO2浓度,与计算钙硫摩尔比没有直接的关系。
因此,对于各种不同的脱硫工艺,其钙硫摩尔比的定义式是不同的,计算的结果也有差异,因此,性能试验中采用何种定义式以及在进行脱硫效率比较时应予以注明。
(2)石灰石湿法烟气脱硫装置钙硫摩尔比的计算
对应于钙硫摩尔比的两种定义方式,分别有两种计算方式。
①根据实际测量的石灰石质量流量与进口SO2的质量流量计算。
由定义式(3.18),可写出如下计算式
(3.20)
式中:
GR,MR ̄ ̄ ̄ ̄石灰石的质量流量,kg/s,石灰石的摩尔质量,kg/kmol;
Gso2,MSO2 ̄ ̄ ̄ ̄进口SO2的质量流量,kg/s,[按式(3.2)计算]SO2
的摩尔质量,kg/kmol。
该式采用实际消耗的石灰石质量流量,没有考虑石灰石中碳酸钙的纯度,并非严格意义上的钙硫摩尔比。
②根据分析石膏中的碳酸钙、硫酸钙与亚硫酸钙的含量计算
由式(3.15),钙硫摩尔比的计算式为
(3.21)
由此确定的钙硫摩尔比对应于式(3.19)的定义式。
第3.3节烟气中水分、SO2及粉尘含量的测量
采用第二节式(3.1)计算SO2脱除率时,需要确定脱硫装置进、出口烟道截面上烟气中SO2的质量流量,因此,不仅需要测量烟气中的SO2浓度,还需要测量烟气量。
另外,还需要测量原烟气与净烟气的粉尘浓度。
烟气SO2浓度的测量可采用有关标准推荐的经典测量方法,这类方法精确度高,但较为繁琐。
也可采用烟气成分连续监测分析仪器,直接测取干烟气中SO2及O2、CO和CO2的浓度。
但是,必须按仪器使用的规定对其进行严格的标定,以确保具有足够高的精度。
确定烟气量时需要测量脱硫装置进、出口烟道截面上干烟气中O2、CO、CO2及N2的浓度以及烟气中的水分含量。
3.3.1烟气中水分、SO2及粉尘含量的测量装置
图3.1所示为一典型的烟气水分、SO2及粉尘采样与测量装置的示意图,其测量原理为:
等速采集粉尘及烟气样品,可同时测定烟气样品中的水分含量、粉尘质量及对应的干烟气量,由此可直接计算得到烟气中水分与粉尘的浓度,还可以得到用于SO2浓度测定的高氯酸钡滴定法所需要的烟气样本,经分析测定SO2,连同测量的干烟气量,计算得到烟气SO2的浓度。
该采样测量装置的主要组成如下:
(1)烟气采样装置
采样装置由采样嘴、采样管、过滤器及采样管线等组成。
采样嘴由不锈钢制成,可以方便地更换,采样嘴的形式以不扰动吸气口附近的气流为原则,一般前端加工成小于或等于30°的锐角,锐边壁厚不大于0.5mm,内直径不变,采样嘴内径通常制成6、8、10、12mm等不同尺寸,根据采样烟气的流量选取。
采样管由无缝不锈钢管制成,采取前弯管设计,弯头的弯曲形状和弯曲程度必须保证采样嘴的进口截面与烟气的流向垂直。
弯管的头部带有螺纹,用来连接采样嘴。
采样管线必须采取伴热措施,以能够在采样期间维持烟气温度在120±14℃(或由试验各方规定的温度)。
(2)S型皮托管
S型皮托管又被称为靠背式动压测定管(简称靠背管),S型皮托管与微差压计测量装置如图3.2所示。
S型皮托管的测压孔开口较大,不易被颗粒物堵塞,适合于测量含尘浓度较高的烟气压力与流速,还适合于带有回流的流场测量。
S型皮托管由两根相同的不锈钢管并联组成,推荐管外径为0.48~0.95cm。
S型皮托管的测得的动压值不如标准皮托管那么准确,属于一种非标准型动压测定管,进行流速和流量测量时,其测量方法、计算公式和方法与皮托管相同。
测量时,面向气流的开口测得的压力为全压,背向气流
的开口测得的压力为静压,但由于气流绕流的影响,所测得的静压值小于实际的静压值,因此,压差修正系数小于1。
按图3.3的设计要求、并满足图3.4的精度制作和安装的S型皮托管,其差压修正系数为0.84±0.01。
如果与上述要求有差别,则需要进行标定来得到校正后的修正系数。
可采用倾斜式微差压计或其他等效的微差压计量仪器来测量压差,其测量精度达到可分辨
1.3mmH2O的差压值。
图3.2采用的皮托管与微差压计测量装置用于测定采样点处的烟气流速,以保证等速取样。
在脱硫装置性能试验中,S型皮托管用于测量烟气压力与流速。
在测定脱硫装置烟气侧压力损失时,需要在进出口截面上分别测量全压平均值。
在测量进出口截面上的烟气流速以确定烟气流量时,则根据动压(即全压与静压之差Δp)与流速的关系式5.9计算烟气流速。
S型皮托管的设计是为了防止堵灰的,但如果使用不当,堵灰也很严重,并会显著影响测量的准确性。
因此,在布置长期测点时,应尽量采用垂直向下的布置方式,避免把测孔打在水平烟道的底部。
(3)过滤器及恒温系统
应采用玻璃纤维过滤器,且无有机的粘合剂,对0.3μm的邻苯二甲酸二幸脂烟雾微粒,达到99.95%的过滤效率(<0.05%渗透率),过滤材料不与二氧化硫或三氧化硫反应。
过滤器置于过滤器套筒中,在粉尘样本收集过程中应维持在恒温120±14℃的条件下。
(4)水分及SO2收集容器
图3.1所示的测量装置配置了四个吸收容器,第一与第二个容器装有100ml浓度为3%的过氧化氢水溶液,用于吸收并氧化烟气中的SO2,以及凝结烟气中的水分;第三个容器用作水分凝结器;第四个容器装有200g的硅胶颗粒(也可采用其他等效或更好的干燥剂),吸收烟气样品中的水分。
该测量装置可以同时完成烟气中水分的测量及为采用高氯酸钡滴定法测定烟气中SO2含量提供分析样品。
四个吸收容器均置于碎冰块中,试验中需要维持冷凝器/硅胶容器的出口温度低于20℃,以确保烟气中的全部水分凝结并收集在四个吸收容器中。
(5)干烟气体积计量
干烟气体积测量误差应小于2%,也可使用其他的能够维持等速采样误差小于10%以及烟气体积测量误差小于2%的测量装置(比如转子流量计)。
与皮托管联合使用时,则能维持烟气采样的等速采样速率。
温度传感器应与皮托管或采样探头固定连接在一起,且不对流场造成任何干扰。
测点处的大气压力值应按气象站的数据(绝对大气压力)及气象站和采样点之间的海拔高度差进行修正,高度每增加30m,压力值减2.5mmHg(333.3Pa)。
3.3.2测量网格布点
首先根据测量对象的烟道结构情况及规定的规则,确定脱硫装置进出口处烟道测量截面的位置,然后采样网格布点采样测量方法,以考虑烟道截面上的流速、水分、粉尘与SO2分布的不均匀性。
必要时还需采用试验方法验证在测量截面不存在旋转气流。
(1)选择测量截面的位置
烟气采样与流速测量位置距离烟道内的任何流动扰动源的长度必须满足以下要求:
来流方向上至少有8倍于烟道直径的烟道长度,下游方向上至少有2倍于烟道直径的烟道长度,即8倍与2倍直径规则(ASME试验规程推荐,我国国标推荐采用6倍与3倍直径规则)。
造成烟气流动扰动的来源有:
弯头、变径,或可见的火焰。
对矩形截面的烟道,由式(3.22)计算其当量直径Dc,即
(3.22)
式中:
L,W ̄ ̄ ̄ ̄分别为烟道的高度与宽度,m。
(2)测量截面上采样点数量
当选取的测量截面位置满足8倍与2倍直径规则时,沿测量截面上的最小采样点数应为:
①圆形或矩形烟道直径(或当量直径)大于0.61m时取12点;
②圆形烟道直径在0.30和0.61m之间时取8点;
③矩形烟囱当量直径在0.30和0.61m之间时取9点。
当选取的测量截面位置不满足8倍与2倍直径标准时,但满足来流方向上至少有2倍于烟道直径的烟道长度,下游方向上至少有半个烟道直径的烟道长度的条件,则沿测量截面上的最小采样点数由图3.3确定。
首先确定测量所选择的截面与上游最近扰动源和下游最近扰动源的距离,再分别用两个距离值除以烟道直径,得到图3.3横坐标表示的烟道直径数。
由该图确定的最小采样点数分别对应于上游的烟道直径数与下游的烟道直径数,取两者中较高的点数,或者选取更多的点数;因此,对圆形烟道要满足点数是4的倍数,对矩形烟道,要求的点数为表3.1所列的某一网格点数。
表3.1 矩形截面烟道测点布局
网格点数
布局
网格点数
布局
网格点数
布局
9
3×3
20
5×4
36
6×6
12
4×3
25
5×5
42
7×6
16
4×4
30
6×5
49
7×7
(3)测量截面上采样点的位置
①圆形烟道。
将烟道分成若干等面积同心环,各测点选在各等面积环中心线与垂直相交的两条直径上的交点上,其中的一条直径线应在预期浓度变化最大的平面内(比如弯头后的测点)。
按表3.2给出的数值,在截面上的两条垂直直径上确定各个测点,见图3.4所示的例子。
如果按上述方法确定的某个采样点位于烟道壁附近的2.5cm范围内,则将其重新定位距壁面2.5cm或等于取样头内径,取两者中较大的值。
如果出现两个相邻点合并为一个点的情况,则在测量及数据处理时均将其视为两个连续的测点。
表3.2 圆形截面烟道中网格点定位
测点距烟道内壁距离(以烟道内径的百分比计)
一条直径上的测点编号
一条直径上的测点数
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
1
14.6
6.7
4.4
3.2
2.6
2.1
1.8
1.6
1.4
1.3
1.1
1.1
2
85.4
25.0
14.6
10.5
8.2
6.7
5.7
4.9
4.4
3.9
3.5
3.2
3
75.0
29.6
19.4
14.6
11.8
9.9
8.5
7.5
6.7
6.0
5.5
4
93.3
70.4
32.3
22.6
17.7
14.6
12.5
10.9
9.7
8.7
7.9
5
85.4
67.7
34.2
25.0
20.1
16.9
14.6
12.9
11.6
10.5
6
95.6
80.6
65.8
35.6
26.9
22.0
18.8
16.5
14.6
13.2
7
89.5
77.4
64.4
36.6
28.3
23.6
20.4
18.0
16.1
8
96.8
85.4
75.0
63.4
37.5
29.6
25.0
21.8
19.4
9
91.8
82.3
73.1
62.5
38.2
30.6
26.2
23.0
10
97.4
88.2
79.9
71.7
61.8
38.8
31.5
27.2
11
93.3
85.4
78.0
70.4
61.2
39.3
32.3
12
97.9
90.1
83.1
76.4
69.4
60.7
39.8
13
94.3
87.5
81.2
75.0
68.5
60.2
14
98.2
91.5
85.4
79.6
73.8
67.7
15
95.1
89.1
83.5
78.2
72.8
16
98.4
92.5
87.1
82.0
77.0
17
95.6
90.3
85.4
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