电机转子用无纬带绑扎的可靠性分析.docx
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电机转子用无纬带绑扎的可靠性分析
电机转子用无纬带绑扎的可靠性分析
电机转子用无纬带绑扎的可靠性分析
TheReliabilityAnalysisofGlassFibreTapefor
ElectricalMachJneRotor
郑耀斌
(东方电机厂)
ZhengYaobin
(DongFangElectricalMachineryWorks)
摘要
术文在分折扎带静态和动态受力的情况后提出了绑带工艺和设行参.对绑带的互
可靠{生进行了分析.并提出了提高可靠性的措格.
Abstract.
Inthispaper,thestaticanddynamicstressonglassfibretapeisanalyzed,and
thentechniqueanddesignparametersfordandingarepresented,andfinallythereli—
abilityofglassfibretapeisexphinedandthemethodstoimprov~reliabilityare
introduced.
主题词(KeyWord~)
电机转子(electricalmachineryrotor)
无纬带(fibretape)
直流电机电枢线圈的端部和槽部以及绕线
型异步电机转子线圈端部采用无纬玻璃丝带绑
扎韵固定结枸已在国内普遍应用.如何选用绑
带尺寸和工艺参数才能保证使用安全是电机设
计制造中不可忽视的可靠性问题之一.
绑扎无纬带应与绑扎钢丝有同样的要求,
就是绑扎时加一定的预紧力,要求在电机允许
的最高转速的离心力作用下,当绑带弹性变形
加大时,被绑物仍存在压缩变形,也就是被扎
紧韵线圈仍保留部分预紧力,而且剩余的这部
分预紧力能经受电机过载力矩切向力的作用保
证线圈不发生位移.所以绑扎时的预紧力(拉
力)是一个主要的工艺参数.
当然,绑扎时施加的预紧力除考虑上述要
求外,还必须与绑带材料的断裂强度之间留有
足够的安全系数,以避免在电机运转或其他情
况下绑带产生断裂.
2O
1绑扎无纬带受力分析
1.1电机静止时绑扎无纬带的预紧力
绑带施加拉力口,扎匝时切向总拉力
0=口
由于绑带的回松和固化等影响,初拉力将
损失一部分,剩余的总拉力
0=K0:
Knq
对于线圈端都的绑扎取
K=0.75
绑带对被绑扎物的径向压力为
F=20=2gK,
设无纬绑带环的弹性模数为五-,截面为,
半径为,卿绑环周向拉伸
%;爱
绑环径向胀大
'大啦术'瑚l蛆9年
●
●
6==孤FR
彝环径向变形系数
_
被扎物的径向变形系数
瓦:
:
罂
式中6——被扎物压缩变形
在预紧力作用下.绑带和被扎物都产生弹
性变形,形成弹性平衡(见图).
{.2电机旋转时受力分析
电机旋转时被扎物产生离心力(不计绑带
离心力),绑带上受到预紧力和离心力同时作
用,但此时的预紧力,由于绑带弹性变形加大
和被扎物压缩量减小,已经由F减小到F
电机在允许的最高转速(")下旋转时,
被扎物产生的离心力为
,
2
4-8GD.()(N)
t太电机束'砸119gi~年
绑扎无萍带受力平衡圈
21
式中G——被扎物重量,kg,
D——被扎物重心直径,cm所以F—c
——
电机转速,r/rain在c≤n时
可僻证被扎物不产生位移,
为保证电机在最大转矩时产生曲切向力作即满足
I~1T.~i圈不产生切向移动,电机在最大转矩时,
需要韵绑带径向压紧力CA+c≤,(3)
C:
955000KvPN电机旋转时绑带内张力由静止状态的F增
D×O
.
25
加到,
…
c+c(1一)
式中KP
'
一cK
1K2式中——电机过载倍数'
Pu——电机额定功率,kw绑带张力增长系数
D--
一r/min
{21i3一(一.).
FKK电机转子线圈外径,\-+z,
由霎萋带变形系数和被qt旦FK㈩由图中几何关系可得绑带变形系数和被一K一+:
物变形系数当转速升高,离心力达到c时,预紧力将
Kl=ctga完全消失,此时
击^.
K.g芦
CM:
F十—:
F+—盟剩
余预紧力.ctgtz…ctga
卜cK如
上式的推导过程如下离心力安全系数
C+Fx+F=
.
AB
~
(1)=点A_:
一㈩
F-Fx=
葱AB1=因而嚣'
式
(1)除以式
(2)得分析讨论下面三种情况可以得到一些物理概
T+里曼:
墨一
念.
j—FtKI
(1)被扎物相对于绑带刚度很大时(如
即…,
埘喜罟训时
一Fi=F—C
c(F-FIJ(为达封被扎物不产生位移,必须
一一…
C+C≤F
:
(,一)≮电机旋转时绑带径向拉力始终是
22'夫屯机技术'№
●
损应力消央时曲旋转离心力
CM=F
(2)当被扎物与绑带具有相近的刚度
时,可视KK,此时
电枢旋转时剩余预紧力
Fl=F-C/2
被扎物不产生位移的条件是
CA+C/2≤F
电机旋转时绑带径向拉力
c+Fl=F+c/2
预紧力完全消失时的离心力
CM=2F
(3)假定绑带相对于被扎物刚度很大
时,即被扎物很松软时,即K>>Kt,此时
剩余预紧力
FlF
被扎物不产生位移的条件
CAlF
电机旋转时绑带径向拉力
C+FlC+F
离心力很大很大时,预紧力才有可能消
失.
综合上述三种情况,在一般条件下,当电
机旋转时,绑带剩余的预紧力在(F—c)<F
<F范围内,而绑带本身的径向拉力则在F<
(F-+c)<(F+c)范围内.
2绑扎参数的选用
率计算是基于最严重的工况考虑的.
2.1绑扎拉力
绑扎拉力的确定应考虑到绑带在工艺过程
中可能有0.75左右的圊松系数,以及电机旋转
时拉力还可能增大(加上离心力的一部分)曲
情况下使拉应力与绑带断裂强度之间留有一定
的安全系数.由国外资料分析得知,绑扎拉应
力加上最大转速时的离心力不超过绑带断裂强
度的60%建议绑带拉应力取绑带断裂强度的
0.3倍.
如采用0.17×25ram环氧绑扎带(断裂强
'走电椭辩柱瑚3.19B口年
度88200N/cm),应取拉力
q=1125N
对转速较低,离心力较小的电机,上I末拉
力可适当降低,取拉力
q≥0.057o
上式中d是按下节计算得到的绑带拉应力.
2.2接离心力和最大转矩切向力确定绑带
尺寸.
为确保电机在超速和过载情况下可靠运
行,应按超速时离心力和过载转矩切向力确定
绑带匝数或尺寸.允许应力考虑最严重情况下
等于或小于考虑网钍后的预紧应力.在预紧应
力取绑带强度的0.3倍时,允许应力可取材料
强度
酱I"0.2250B
式中——绑带环截面积,cnl.
B——绑带材料断裂强度,N/cm
按上式选取绑带尺寸,可保证电机在恶劣
的工况下仍有预紧力压住被扎物.
3绑带可靠性分析
如果绑带预紧力不够,电机离心力达到或
超过图中的cu时,被压紧的线圈就可能失去
压紧力而离开下面的支撑圈,并在切向电磁力
作用下产生切向位移.因而对绝缘产生一定程
度的损害或引起线圈端部变形,即失去圆形.
由于目前国产绑扎带质量较差,国内有些
制造厂使用的绑扎拉力较小,如使用0.17×
25ram绑带的,仅用500N以下的拉力.在此情况
下,绑带离心力产生的拉应力超过l1760N/cm
时,预紧力就有可能消失.为了提高扎带预紧
力,除了提高扎带率身的抗拉质量外,在工艺
上首先要有一套好的扎带拉力装置.拉力装置
应带有测力仪,并使其滑轮具有大的拉力而表
面光滑.
扎带工艺还应考虑尽量减少扎带的回松,
可采用下列措施t
卫3
(1)绑扎前被扎物应热态整形,使线
圈各层之间及下层线圈与支撑圈之间紧密贴
台,是好用预扎钢丝的方法使被扎物箍紧箍圆.
(2)绑扎时被扎物最好保持冷态,而将
绑带加热使之软化,可避免囡被扎物由热变冷
收缩而I起绑带回松.
(3)在每一盘绑带将扎完时,应在保持
拉力情下用电熨铁将尾头粘牢,再去掉拉
力,剪去多余部分.
为了在预紧力很小或消失后保持线圈的整
体性,可在线圈斜边之间和层阔加浸过漆的适
形材料,并采用真空无溶剂浸漆等方法当然
最根本的还是应该设法保证预紧力,尤其箍对
高转速电机,线圈绑扎的可靠性是很重要的.
预紧力过大,超过了绑带材料断裂强度的
05倍时,在电机旋转时或因温差等原因都有
产生绑带断裂的危险.在一些进口电机上发生
过开箱就发现绑带已断裂的情况
在国产电机上,绑带预紧力不大而仅由于
离心力导致绑带断裂的情况不多.只有在电机
失控超速或极不合理的绑带尺寸选用时才有可
能使绑带内离心力产生的应力达到其断裂强度
而断裂.国产电机绑带松动是主要的问题.
绑带经预应力绑扎和焕结后,应形成整体
而坚实的"玻璃锕",才能保证它的整体强
度为此,对不同的绑扎材料,应有严格的,
相应的合理烘焙工艺为避免绑带外层产生周
向裂纹,绑扎时应先填平线圈端部的低洼部分
后,再用半叠绕的方式包扎.并在最外几层逐
渐降低拉力绑扎.
下表为本文建议的无纬玻璃丝带绑扎参数
与国内外所采用的无纬玻璃丝带绑扎参数的比
较.裘中给出的设计应力系指按本文的式(5)
计算得到的应力.
扎无纬带参数比较
~————…
竺兰三兰塑兰竺——一…
{I】
11".1
肘
23,
力
NlcmNlcm
力1:
梧iNl助艘鼬厦I系敞设计选用应力参数
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桃
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力
=1断裂强度l预紧应力
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24《戋龟l机技术'娅s.啦e筚
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