地下车库模板专项方案DOC.docx
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地下车库模板专项方案DOC.docx
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地下车库模板专项方案DOC
目录
一、工程概况1
二、编制依据1
三、模板的安装方案1
四、模板的拆除:
2
五、模板排架系统计算书:
3
六、模板施工技术措施26
七、模板施工安全措施:
26
八、环境保护措施:
27
一、工程概况
本工程位于上海市松江区永丰街道东至李松路,北至花园二路,西临农田,南至七一河。
本项目由18#~24#动迁安置房、25#公建配套房、26#开关站、27#门卫及管理、28#垃圾房、29#地下室和30#商业垃圾房组成。
其中,18#楼地上7层,建筑面积2279.5m2;19#楼地上7层,建筑面积4565.2m2;20#楼地上6层,地下1层,建筑面积2270m2;21#楼地上6层,地下1层,建筑面积2439.1m2;22#楼地上6层,建筑面积3961.4m2;23#楼地上6层,建筑面积4859.4m2;24#楼地上6层,建筑面积3929.3m2;25#配套公建用房,地上2层,608m2;26#开关站,地上1层,地下1层,建筑面积397.44m2;27#门卫及管理,地上1层,建筑面积49.3m2;28#垃圾房,地上1层,建筑面积49.6m2;29#地下车库建筑面积6128.7m2;30#商业垃圾房,地上1层,建筑面积21m2;合计建筑面积31557.94m2。
本工程建设单位:
上海大运置业有限公司
总包单位:
上海松添建设工程有限公司
设计单位:
上海海珠建筑工程设计有限公司
监理单位:
上海高程工程监理有限公司
二、编制依据
1.本施工方案编制依据为《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》(JGJ130-2011)
2.《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2015)
3.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)
4.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
5.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)
三、模板的安装方案
1、外墙模板安装:
本工程地下车库部分为人防工程,地下室外墙具有抗渗要求,外墙一律采用14的止水螺杆。
为保证地下室外墙砼自身防水效果及增加模板施工工作效率,采用散拼模板,止水螺杆间距为400×400,底部第一道螺杆按底板浇筑时留设的施工缝位置,螺杆在浇筑底板砼的时候预留。
由于地下室外墙的厚度为300,下部的3道止水螺杆间距需加密。
模板背竖楞为50×100木方,间距300。
与基坑边坡采用48钢管作为斜撑将模板固定牢固,以保证模架的整体稳定。
2、楼板模板安装:
模板搁栅50100方木,侧铺于48钢管排架上,间距300,搁栅二端距剪力墙模板50,搁栅上铺九夹板,用2元钉将九夹板固定于搁栅上,板缝要铺严密,以防漏浆。
平台模九夹板架在剪力墙和柱帽模的上口,平台模的侧边应与剪力墙和柱帽侧模的里口对齐。
所有板缝均用80mm宽的PVC胶带纸粘贴封缝,确保砼表面光滑平整。
本工程地下车库为框架结构,车库层高3.8m,顶板的厚度分别为250mm和350mm。
采用48×3.2普通钢管支设,立杆间距为900mm×900mm。
排架步距<1.5m,地面向上200mm设扫地杆,并纵横方向设置剪刀撑,立杆长度为3.4m,共设3道水平杆。
地下车库的柱先行浇筑,水平杆与浇筑好的柱需可靠连接。
四、模板的拆除:
本工程的拆模分二次进行。
砼浇筑后,隔一天拆除剪力墙的部分侧模。
砼养护至设计强度的75%(约10~15天,具体视现场气温及砼的同条件养护拆模试块的强度试压报告,然后根据试块强度决定具体拆除时间,拆除楼板底模和梁底模(悬挑梁板需达到设计强度的100%,方可拆除底模)。
模板拆除必须执行“拆模令”制度,由项目工程师根据强度报告而定。
第一次模板的拆除顺序:
放松和抽取剪力墙对拉螺丝杆拆墙板围檩48钢管拆墙板楞50100方木拆墙模九夹板。
第一次拆模的要点:
拆下的扣件及时向外传运,施工部位保持有足够的操作面。
承重模板的顶撑不得松动,影响第一次拆模的个别顶撑松动后必须另外加固。
对于局部可能的模板爆模而造成的砼结构不平和突出现象,待模板拆除后及时派石工进行凿平修正。
第二次模板的拆除顺序:
拆除排架牵扛拆平台搁栅50100方木拆梁底板模拆楼板底模拆48钢管排架。
五、模板排架系统计算书:
350mm厚板模板(扣件钢管架)计算书
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)等规范编制。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):
0.90;纵距(m):
0.90;步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;模板支架搭设高度(m):
3.80;
采用的钢管(mm):
Φ48×3.5;板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
双扣件,取扣件抗滑承载力系数:
0.75;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.500;混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.500;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.000;
3.材料参数
面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):
13;
木方弹性模量E(N/mm2):
9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;木方的间隔距离(mm):
300.000;
木方的截面宽度(mm):
50.00;木方的截面高度(mm):
100.00;
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=90×1.82/6=48.6cm3;
I=90×1.83/12=43.74cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25.5×0.35×0.9+0.5×0.9=8.482kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=1×0.9=0.9kN/m;
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中:
q=1.2×8.482+1.4×0.9=11.439kN/m
最大弯矩M=0.1×11.439×3002=102951N·mm;
面板最大应力计算值σ=M/W=102951/48600=2.118N/mm2;
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
面板的最大应力计算值为2.118N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q=q1=8.482kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×8.482×3004/(100×9500×43.74×104)=0.112mm;
面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm;
面板的最大挠度计算值0.112mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3;
I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4;
方木楞计算简图(mm)
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25.5×0.3×0.35+0.5×0.3=2.828kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=1×0.3=0.3kN/m;
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×2.828+1.4×0.3=3.813kN/m;
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.813×0.92=0.309kN·m;
方木最大应力计算值σ=M/W=0.309×106/83333.33=3.706N/mm2;
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
方木的最大应力计算值为3.706N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×3.813×0.9=2.059kN;
方木受剪应力计算值τ=3×2.059×103/(2×50×100)=0.618N/mm2;
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.618N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=2.828kN/m;
最大挠度计算值ν=0.677×2.828×9004/(100×9000×4166666.667)=0.335mm;
最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm;
方木的最大挠度计算值0.335mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!
四、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=3.432kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.824kN·m;
最大变形Vmax=1.906mm;
最大支座力Qmax=11.21kN;
最大应力σ=823813.879/5080=162.168N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值162.168N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为1.906mm小于900/150与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.75,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN;
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=11.21kN;
R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×3.8=0.491kN;
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.5×0.9×0.9=0.405kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.5×0.35×0.9×0.9=7.229kN;
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.125kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
活荷载标准值NQ=(1+2)×0.9×0.9=2.43kN;
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=13.152kN;
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=13.152kN;
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度(m);
根据《扣件式规范》,立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即L0=max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945;
k----计算长度附加系数,取1.155;
μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,取1.7;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;
得到计算结果:
立杆计算长度L0=2.945;
L0/i=2945.25/15.8=186;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207;
钢管立杆受压应力计算值;σ=13151.796/(0.207×489)=129.929N/mm2;
立杆稳定性计算σ=129.929N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
梁模板(扣件钢管架)计算书
支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
梁段:
RF-KL7D
。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.60;梁截面高度D(m):
1.35;
混凝土板厚度(mm):
350.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):
0.80;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.10;
立杆步距h(m):
1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):
1.50;
梁支撑架搭设高度H(m):
3.80;梁两侧立杆间距(m):
0.80;
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:
2;
采用的钢管类型为Φ48×3.5;
立杆承重连接方式:
双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:
0.75;
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3):
24.00;模板自重(kN/m2):
0.50;钢筋自重(kN/m3):
1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
17.8;
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):
2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):
4.0;
3.材料参数
木材品种:
柏木;木材弹性模量E(N/mm2):
9000.0;
木材抗压强度设计值fc(N/mm):
16.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板材质:
胶合面板;面板厚度(mm):
20.00;
面板弹性模量E(N/mm2):
6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):
50.0;梁底方木截面高度h(mm):
100.0;
梁底纵向支撑根数:
5;
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm):
200;次楞根数:
5;
主楞竖向支撑点数量:
3;
固定支撑水平间距(mm):
300;
竖向支撑点到梁底距离依次是:
200mm,400mm,600mm;
主楞材料:
圆钢管;
直径(mm):
48.00;壁厚(mm):
3.50;
主楞合并根数:
2;
次楞材料:
木方;
宽度(mm):
50.00;高度(mm):
100.00;
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为5根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位:
mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ=M/W<[f]
其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=20×2×2/6=13.33cm3;
M--面板的最大弯矩(N·mm);
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×0.2×17.85×0.9=3.855kN/m;
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×0.2×4×0.9=1.008kN/m;
计算跨度:
l=(1350-350)/(5-1)=250mm;
面板的最大弯矩M=0.1×3.855×[(1350-350)/(5-1)]2+0.117×1.008×[(1350-350)/(5-1)]2=3.15×104N·mm;
面板的最大支座反力为:
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×3.855×[(1350-350)/(5-1)]/1000+1.2×1.008×[(1350-350)/(5-1)]/1000=1.363kN;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=3.15×104/1.33×104=2.4N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=2.4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=q1=3.855N/mm;
l--计算跨度:
l=[(1350-350)/(5-1)]=250mm;
E--面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=20×2×2×2/12=13.33cm4;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×3.855×[(1350-350)/(5-1)]4/(100×6000×1.33×105)=0.127mm;
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=[(1350-350)/(5-1)]/250=1mm;
面板的最大挠度计算值ν=0.127mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm,满足要求!
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:
q=1.363/0.200=6.813kN/m
本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×5×10×10/6=83.33cm3;
I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4;
E=9000.00N/mm2;
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=0.027kN·m,最大支座反力R=1.499kN,最大变形ν=0.002mm
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<[f]
经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值σ=2.73×104/8.33×104=0.3N/mm2;
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2;
次楞最大受弯应力计算值σ=0.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=200/400=0.5mm;
次楞的最大挠度计算值ν=0.002mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.5mm,满足要求!
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力1.499kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。
本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×5.078=10.16cm3;
I=2×12.187=24.37cm4;
E=206000.00N/mm2;
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·m)
主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=0.525kN·m,最大支座反力R=6.235kN,最大变形ν=0.652mm
(1)主楞抗弯强度验算
σ=M/W<[f]
经计算得到,主楞的受弯应力计算值:
σ=5.25×105/1.02×104=51.7N/mm2;主楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2;
主楞的受弯应力计算值σ=51.7N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
(2)主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.652mm
主楞的最大容许挠度值:
[ν]=400/400=1mm;
主楞的最大挠度计算值ν=0.652mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1mm,满足要求!
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=800×20×20/6=5.33×104mm3;
I=800×20×20×20/12=5.33×105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
σ=M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模
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