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避雷器篇
图说试验技术——避雷器篇
应用带电测试与红外测温发现避雷器缺陷
2013-07-1109:
05:
25
于建涛
(廊坊供电公司)
摘要 应用避雷器带电测试和红外测温发现化营110KV变电站114C相避雷器存在隐患,停电进行诊断性试验进一步确定该避雷器存在严重缺陷,根据试验结果分析造成缺陷的原因,肯定了避雷器带电测试与红外测温在发现避雷器运行隐患中的重要作用。
关键词 带电测试 红外测温 全电流 阻性电流
0引言
避雷器是保证电力系统安全运行的重要保护设备之一,主要用于限制雷电过电压或操作引起的内部过电压[1]。
无间隙金属氧化物避雷器(MOA)主体元件采用了非线性的金属氧化锌电阻片作为核心元件,具有保护比小、通流量大、稳定性好、优良的非线性特征,其保护特性可不受间隙的影响等优点,逐渐代替了阀型避雷器,在电力系统中得到广泛应用。
1、MOA 带电测试
由于氧化锌电阻片长期受工频电压的作用,会有受潮、老化现象,因此需要定期监测其工频泄露电流。
运行电压下MOA的泄露电流(全电流Ix)可分为阻性分量Ir(有功分量)和容性分量Ic(无功分量)。
全电流Ix、阻性电流Ir检测可以判断MOA的运行状态,可以发现受潮缺陷以及分析电阻片的老化情况[2、3]。
因为在MOA发生劣化后,其伏安特性必然发生变化,从而导致阻性电流Ir、全电流Ix及其谐波分量的变化。
在正常运行情况下流过避雷器的主要为容性电流,阻性电流只占5%-20%,但当电阻片老化,避雷器内部受潮、内部绝缘部件受损及表面严重污秽时,容性电流变化不大,阻性电流会大大增加,全电流的增加主要是由于阻性电流增加造成的,所以一般检测的是全电流及阻性电流[4]。
对化营114间隔110KV避雷器进行的带电测试,测试数据如表1.
对表1中数据进行横向和纵向比较,发现2011-1-25日测得的C相数据异常。
根据《输变电设备状态检修试验规程》规定运行电压下的全电流、阻性电流或功率损耗测量值与初始值比较,不应有明显变化,当阻性电流增加50%(与初始值比较)时,应适当缩短监测周期,当阻性电流增加100%时,必须停电检查,进行直流试验。
表1数据显示化营114C相避雷器全电流阻性电流与初始值比较已明显变化,全电流Ix相比初始值增加74%,超出其他相约80%,阻性电流Ir相比初始值增加83%,超出其他相约90%,此避雷器可能存在阀片老化或者受潮,为此应引起注意,缩短监测周期。
避雷器计数器底数全部为3,在排除避雷器计数器故障后,可以断定避雷器并未经受过电压而放电。
2、红外测温诊断
MOA的全电流和阻性电流都会受温度、湿度、运行电压的高低、外表面的污秽以及相间干扰的影响,而红外线热像有不受电场干扰的特点[5]。
为进一步确定114C相避雷器是否存在缺陷及确定缺陷部位,又对114避雷器进行了红外测温诊断。
应用红外测温软件FLIR Systems ThermaCAM Reporter 8.2对整组避雷器进行分析,设置等温线。
避雷器从左到右依次排列为A、B、C相,如表2所示。
表2 红外图谱分析
排除太阳光在避雷器表面产生的反射光的影响,可以明显看出C相等温线Li3在A、B相等温线之上,表明在相同部位C相避雷器表面温度高于A、B相。
而且C相温度梯度较大,由红外图片及等温线均可看出C相MOA上半部发热严重。
MOA的温度变化是各种电气参数共同作用的结果。
在正常电压和过电压下电阻片中有微弱的阻性电流流过,使阀片产生正常运行功耗,热像特征表现为整体轻度发热。
其中小型瓷套封装的结构,发热比较均匀, 热点通常在中部偏上; 较大型瓷套封装的结构,发热不均匀程度较大,并且热点一般靠近上部;对于中性点非直接接地系统的氧化锌避雷器,只有在发生单相接地故障时才会出现发热迹象[6]。
由于老化和受潮使MOA产生的功耗增加,阀片的温度升高且温度分布发生改变,阀片内流过的电流必然增大。
3、停电试验
由带电测试和红外测温可以初步判定114C相避雷器存在严重缺陷,以防突然系统过电压而使存在缺陷的114C相避雷器发生爆炸,且为便于对比分析,于是及时更换了整组避雷器。
对整组三只避雷器进行了停电试验,包括测量绝缘电阻(初步了解内部是否受潮、内部熔丝是否断掉);测量直流1mA时的临界动作电压U1mA(检查阀片是否受潮,确定其动作性能是否符合要求);测量0.75U1mA直流电压下的泄漏电流(检测长期允许工作电流是否符合规定)。
直流试验数据见表3。
表3 避雷器直流试验数据
试
验
项目:
相别
A
B
C
U1mA(KV)
152.9
153.6
21.7
0.75U1mA下泄露电流(uA)
3.5
3.6
98
绝缘电阻
(MΩ)
>10000
>10000
14
由表3中试验数据可见,C相MOA的U1mA(KV)、0.75 U1mA下泄露电流(uA)、绝缘电阻均与其他相有较大差异,均不符合规程[7]规定。
规程规定0.75 U1mA下泄露电流不应低于50uA,绝缘电阻不应低于2500MΩ。
试验数据表明此只避雷器存在严重缺陷,阀片的非线性特性已经改变,达不到设计要求,绝缘性能下降,随时有因为发热而爆炸的危险。
4、缺陷分析
无间隙氧化锌避雷器可以用一只电阻与一只电容并联等效。
电阻中流过阻性电流Ir,电容中流过容性电流Ic,Ir与Ic的向量和为全电流Ix。
当MOA中流过的容性电流Ic不变或有微小变化,阻性电流Ir增大时,全电流Ix也增大,Ir/Ix减小,即Ix与系统电压U之间的夹角将变小,如图1所示。
(a)等效电路图 (b)向量关系图
图1 避雷器等效电路图及向量关系
造成阻性电流Ir增大的原因为避雷器阀片老化或者受潮使得阀片电阻降低。
避雷器进水受潮,会使避雷器的阻性电流增大,全电流增大,同时避雷器绝缘电阻明显下降[ 3-5]。
U1mA降低、0.75 U1mA下泄露电流(uA)增大,说明避雷器的非线性特性发生改变,在较低的电压下就放电击穿,达不到原有的保护电力设备的要求。
金属氧化物避雷器老化的主要原因是阀片的质量差,老化特性不好,均一性差,电位分布不均匀,运行一段时间后,部分阀片首先劣化,造成避雷器参考电压下降,阻性电流和功率损耗增加。
由于部分阀片劣化使得其余正常的阀片因荷电率增高,负担加重,导致老化速度加快,形成恶性循环,最终导致热崩溃。
随着生产工艺的改进,制造质量的提高和运行管理的加强,金属氧化物避雷器老化问题已经得到很好的控制,由于老化原因而损坏的金属氧化物避雷器极少,由红外测温图片及停电试验数据分析,化营114c相避雷器老化的可能性较小。
导致避雷器运行中阻性电流超标的主要原因是避雷器内部受潮。
受潮会大大增加本身的电导性能,阻性电流明显增大。
MOA阀片受潮主要是由于在生产、运输及安装过程中密封性受到破坏,产生贯穿性裂纹,在长期运行过程中,潮气和水分逐渐渗入MOA内部。
而避雷器装配工艺和密封不严使潮气或水分侵入是导致避雷器内部受潮的主要原因。
金属氧化物避雷器的密封胶圈永久性压缩变形的指标达不到设计要求,装入避雷器后,易造成密封失效。
组装时漏装密封胶圈或者密封胶圈位移。
避雷器的两端盖板加工粗糙、有毛刺,防爆板在装配过程中被刺破导致潮气或水分侵入。
另外氧化锌避雷器的阀片在小电流区域也有负的电阻温度系数,温度变化易造成避雷器的密封破坏,潮气进入避雷器内部。
在避雷器装配时,内绝缘套筒内壁处理不干净,存在少量吸潮脏污。
这些脏污吸潮后,降低了此段绝缘套筒的绝缘强度,导致此段绝缘套筒内部长期发生沿面闪络,放电部位发生炭化,长期发展成贯穿性放电,使阻性电流大幅度增加。
B相:
28.5℃
其它相:
26.7℃
珠海发电厂于2004年7月初对1#和2#启备变、1#和2#主变的220kV避雷器进行了红外检测,发现有多个避雷器的局部温升较高
图1 C相避雷器解体后阀片放电照片
经过对这只存在缺陷的避雷器进行解体发现,避雷器内绝缘套筒内存在放电痕迹,有少许脏污,部分阀片表面变成黑褐色。
5、结束语
该次缺陷分析过程中,采用了全电流、阻性电流测试、红外测温与停电试验相结合的方式进行缺陷综合分析,对避雷器老化受潮缺陷原因进行了分析。
红外测温和避雷器带电测试是监测MOA 电气性能的有效手段,红外测温及成像可以发现MOA内部是否受潮或老化。
由于MOA内部故障时温差变化不是十分明显,由于太阳光线的影响,选择观测角度不同看到的红外图像也不一样,进行现场测试时应认真仔细,选择不同角度进行观测。
由于生产工艺存在差异,不同生产厂家同一电压等级的MOA在同一运行电压下测得的全电流值差别很大,不能将全电流的绝对值作为判定MOA状态的依据,而应综合分析全电流与阻性电流是否超出规定要求,测得的数据应与历史值进行纵向比较,三相之间进行横向比较。
在避雷器带电检测和红外测温共同怀疑避雷器存在缺陷时,还应进行停电试验,以最终确定避雷器是否存在本体缺陷,排除避雷器因外部脏污以及测量误差而造成的误判。
氧化锌避雷器运行的可靠性将直接影响电力系统的安全。
因此对避雷器行带电检测和红外测温是及早发现避雷器缺陷,防止事故的发生的有效方法。
避雷器接在导线和地之间,与被保护设备并联。
当被保护设备在正常工作电压下运行时,避雷器不动作,即对地视为开路。
一旦出现过电压,且危及被保护设备绝缘时,避雷器立即动作,将高电压冲击电流通过自身引入大地,从而限制电压幅值,保护电气设备绝缘。
当过电压消失后,避雷器迅速恢复原状,使系统能够正常供电。
避雷器既可用来防护大气过电压,也可用来防护操作过电压。
对于避雷器的缺陷,可通过各种试验技术手段进行检测并及时发现,
一、避雷器的分类和工作原理
1、管型避雷器:
管型避雷器是保护间隙型的,大多用在10kV配电线路上作避雷保护。
基本元件是安装在产气管内的火花间隙,当雷电波电压来临时,内外间隙被击穿,雷电流通过接地线流入大地,接踵而来的工频电流产生强烈的电弧,电弧燃烧管壁并产生大量的气体从管口喷出,很快吹灭了电弧,同时外部间隙恢复了绝缘,使避雷器与系统隔开,系统恢复正常运行。
2、阀型避雷器:
阀型避雷器由火花间隙及阀片电阻组成,阀片电阻的材料是特种碳化硅,正常情况下,火花间隙不会击穿,阀片电阻很大,通过交流电流很小。
当有雷电过电压时,火花间隙被击穿,阀片电阻下降,将雷电流引入大地。
这就保护了电气设备免受雷电流的危害。
3、氧化锌避雷器:
氧化锌避雷器是一种保护性能优越、耐污秽、质量轻、阀片性能稳定的避雷设备。
其核心元件是ZnO阀片,氧化锌阀片具有很理想的非线性伏安特性。
它主要由氧化锌压敏电阻构成。
每一块压敏电阻从制成时就有它的一定开关电压(叫压敏电阻),在正常的工作电压下(即小于压敏电压)压敏电阻值很大,相当于绝缘状态,但在冲击电压作用下(大于压敏电压),压敏电阻呈低值被击穿,相当于短路状态。
然而压敏电阻被击状态,是可以恢复的;当高于压敏电压的电压撤销后,它又恢复了高阻状态。
因此,在电力线上如安装氧化锌避雷器后,当雷击时,雷电波的高电压使压敏电阻击穿,雷电流通过压敏电阻流入大地,使电源线上的电压控制在安全范围内,从而保护了电器设备的安全。
复合外套氧化锌避雷器的结构
避雷器的电气参数[2007-1-716:
51:
00|By:
35dtb]1.系统额定电压(有效值)(kV):
与电力系统标称电压相对应。
2.避雷器额定电压(有效值)(kV)(灭弧电压):
保证避雷器能灭弧的最高工频电压允许值。
3.工频放电电压(有效值)(kV):
避雷器在工频电压下将放电的电压值。
由于火花间隙击穿的分散性,它有一个上限值和下限值。
工频放电电压不能低于下限值,以避免在能量大的内过电压下动作,使避雷器损坏或爆炸。
工频放电电压也不能高于上限值,因在一定的结构下工频放电电压和冲击放电电压有一定的影响关系,工频放电电压高了将使冲击放电电压提高,影响保护效果。
4.冲击放电电压:
在冲击电压作用下避雷器发生放电的电压值(幅值)。
5.残压:
当波形为8/20μs,5kA或10kA的冲击电流流过避雷器时避雷器两端的电压降,以幅值表示。
此残压为避雷器雷电放电时加于并接的被保护设备上的电压,当然低一点好。
6.避雷器持续运行电压:
加于避雷器两端允许持续运行的工频电压有效值。
7.避雷器的直流参考电压U1mA:
使恒定的1mA电流流过避雷器时施加于避雷器两端的电压。
避雷器额定电压是施加到避雷器端子间的最大允许工频电压有效值,按照此电压设计的避雷器,能在所规定的动作负载试验中确定的暂时过电压下正确地工作。
它是表明避雷器运行特征的一个重要参数,但它不等于系统标称电压。
由于电力系统的标称电压使该系统相间电压的标幺值,而避雷器一般安装在相对地之间,正常工作时承受的是相电压和暂时过电压,并且避雷器有它本身的特点,因此其额定电压与电力系统的标称电压以及其他电器的额定电压有不同意义。
按照国际电工委员会(IEC99-4)及GB11032对无间隙金属氧化物避雷器的规定,避雷器在60度的温度下,注入标准规定的能量后,必须能耐受相当于额定电压数值的暂时过电压至少1s。
避雷器额定电压建议值:
非直接接地系统及小阻抗接地系统:
1s及以内切除故障,10kV选用13kV避雷器1s以上切除故障,10kV选用17kV避雷器直接接地系统:
110kV选用102kV避雷器
并联电容器装置保护用氧化锌避雷器的选型问题
摘要:
从我国电力系统实际情况出发,结合避雷器选型的历史回顾和新版本的避雷器国家标准,提出了使电力系统安全、可靠运行的并联电容器装置用氧化锌避雷器的选型方法,对变电站中并联电容器装置的设计具有一定的参考价值。
关键词:
氧化锌避雷器;额定电压;持续运行电压;并联电容器装置1以往只考虑操作过电压和雷电过电压水平的避雷器选型及弊端国家标准规定,系统供电端电压应略高于系统的标称电压(或额定电压)Un的K倍,即K=Um/Un(Um是系统最高电压)。
电气设备的绝缘应能在Un下长期运行。
220kV及以下系统的K为1.15,330kV及以下系统的K=1.1。
避雷器设计的初期也遵守上述原则。
氧化锌避雷器之前是SiC避雷器。
10kV及以下SiC避雷器的灭弧电压设计是定在系统最高运行电压的1.1倍;35kVSiC避雷器的灭弧电压等于系统最高电压;110kV及以上SiC避雷器的灭弧电压为系统最高电压的80%。
对应以上的倍数分别有110%避雷器、100%避雷器和80%避雷器。
我国使用氧化锌避雷器初期,其额定电压是以SiC避雷器的灭弧电压为参考作设计的。
早期的6kV、10kV和35kV避雷器均遵守上述原则,如:
Y5WR-7.6/26、Y5WR-12.7/45、Y5WR-41/130。
而最大长期工频工作电压为系统最高相电压,如Y5WR-12.7/45为:
2保证在单相接地过电压下运行且电力系统安全情况下的避雷器选型及必要性
从安全运行角度,避雷器的额定电压的选择还应遵守如下原则:
①氧化锌避雷器的额定电压,应该使它高于其在安装处可能出现的工频暂态电压。
在110kV及以上的中性点接地系统中是可以按上述方法选择的。
②在110kV及以下的中性点非直接接地系统中,电力部门规程规定在单相接地情况下允许运行2h,有时甚至在断续地产生弧光接地过电压情况下运行2h以上才能发现故障,这类系统的运行特点对氧化锌避雷器在额定电压下安全运行10s构成严重威胁。
且氧化锌避雷器与SiC避雷器结构、设计不同(后者是有间隙灭弧,前者没有间隙或者只有隔流间隙),使得实践中氧化锌避雷器出现热崩溃甚至严重的爆炸事故。
面对这种情况,许多供电局、电力设计院根据各地的电网条件提出了许多类型的额定电压值(如14.4kV,14.7kV等)。
而在多次国标讨论稿中动作负载试验中耐受10s的额定电压规定提高至1.2~1.3倍,使氧化锌避雷器对中性点非直接接地系统工况的适应能力有所提高。
而由于氧化锌避雷器的额定电压选择过低,使避雷器在单相接地过电压甚至许多暂态过电压下工作出现安全事故。
电力部安全监察及生产协调司早在1993年10月30日第十七期安全情况通报上就对避雷器提出修改意见。
文中要求对新装设的3~66kV电压等级无间隙氧化锌避雷器持续运行电压(UC)和额定电压(Ur)按表1所列值选择,而同时保护性能不能降低。
表1
而在通报发布与新标准修订的过渡阶段,对中性点非接地系统的氧化锌避雷器额定电压、持续运行电压的选择提出了如下设计规则:
额定电压在参考SiC避雷器灭弧电压设计基础上乘以1.2-1.3倍,持续运行电压为系统运行最高线电压。
这样各种电压等级电容器用避雷器的额定电压数据如下:
6kV额定电压(型号为Y5WR-10/27):
公式
上述基本数据由于没有统一标准,避雷器厂家及使用单位在设计制造中会有出入。
3贯彻2000年版新标准,安全、合理地对避雷器进行选型的现实性在我国2000年新标准中(GB11032-2000),额定电压的选择上述1.2-1.3倍原则得到了认可,但持续运行电压的选择则出现了新规定:
从反映避雷器使用寿命的参数
作为参考值选择(设计)避雷器持续运行电压。
以国内避雷器的设计、制造水平,一般η值为80%,故持续运行电压选择为额定电压的0.8倍。
这一点我们从伏安曲线的小电流区上看,是有根据的。
这样新标准中电容器装置用避雷器选型参数如
表2。
这样,在实践中根据具体条件进行模拟计算或按经验惯例对避雷器进行选型时,应考虑单相接地运行1h的过电压水平。
但用户中的技术协议甚至电力设计院图纸中出现了许多与上述值有细微差别的额定电压值,我认为是不必要的(如10kV中出现16.5kV、16.7kV等)。
理由是实际设计避雷器过程中,额定电压值在伏-安曲线中是在小电流区里面,均小于U1mAAC值,追求细微之差在实际避雷器设计中得不到实现;另外从下面论述可知,按照新国标要求选择才能在许可过电压下安全使用(这是指不接地系统)。
4按2000年版新标准中非接地系统氧化锌避雷器选型的科学性4.1额定电压的选择应按施加到避雷器端子间的最大允许工频电压有效值选择、设计,此时能在所规定的动作负载试验中确定的暂态过电压下正确地工作。
持续运行电压的选择必须是允许持久地施加于避雷器端子间的有效值。
此时工频放电电压要足够高,以免在被保护设备的绝缘能耐受不需保护的操作过电压下动作,延长使用寿命,且必须考虑到我国现阶段制造氧化锌避雷器的荷电率与残压的实际水平。
4.2凡是工频电压升高较严重的处所或是设备绝缘试验电压较高的条件所允许,就应选择较高的氧化锌避雷器额定电压。
工频参考电压的选择应等于或大于额定电压。
这两点在新国标要求中都较好地满足,下面计算也可发现是满足过电压要求的。
国标要求,要保证单相接地运行2h不动作。
最严重情况是当单相接地与甩负荷同时发生,此时理论计算可能出现的最大过电压为1.99倍,则选取的氧化锌避雷器容许持续运行电压UC(有效值)如下:
国标按荷电率为0.8选取额定电压(即Ur≈1.25UC),均满足要求。
如果按躲开概率较高的弧光接地和谐振过电压,则额定电压应满足:
再按η=0.8选择持续运行电压,也满足要求。
综上所述,避雷器选型问题的主要难点是确定暂时过电压的范围问题,既要保证在较高的操作过电压及大气过电压下安全、可靠地动作,又要保证在暂时过电压下阀片不动作。
现阶段避雷器的选型和设计必须保证2h单相接地时出现的系统最高过电压氧化锌避雷器不动作,否则氧化锌避雷器会出现热崩溃甚至爆炸事故。
故在不接地系统中按照新要求选择是合适的。
但在经消弧线圈接地的电容器装置中,接地过电压会低许多,这时可根据实际模拟计算选择较低的额定电压及持续运行电压使氧化锌避雷器在较低的操作过电压下动作,保护电容器装置,但如果不方便模拟,也可按不接地系统选择,因电容器极对地绝缘已考虑能满足单相接地2h要求。
在小于额定电压下工作,避雷器不动作也不会导致过电压损害电容器装置。
总之,这是由于氧化锌阀片不带串联间隙直接串联,导致氧化锌避雷器电阻片不能承受甚至超过1.99倍的过电压,导致以SiC灭弧电压作为参考选择的氧化锌避雷器额定电压不能满足要求,必然要升高才能保证避雷器安全工作,如没有实际模拟数据,以国家标准精神中体现的推荐值较合适,因为它满足了极限要求。
关键词:
氧化锌避雷器;额定电压;持续运行电压;并联电容器装置1以往只考虑操作过电压和雷电过电压水平的避雷器选型及弊端国家标准规定,系统供电端电压应略高于系统的标称电压(或额定电压)Un的K倍,即K=Um/Un(Um是系统最高电压)。
电气设备的绝缘应能在Un下长期运行。
220kV及以下系统的K为1.15,330kV及以下系统的K=1.1。
避雷器设计的初期也遵守上述原则。
氧化锌避雷器之前是SiC避雷器。
10kV及以下SiC避雷器的灭弧电压设计是定在系统最高运行电压的1.1倍;35kVSiC避雷器的灭弧电压等于系统最高电压;110kV及以上SiC避雷器的灭弧电压为系统最高电压的80%。
对应以上的倍数分别有110%避雷器、100%避雷器和80%避雷器。
我国使用氧化锌避雷器初期,其额定电压是以SiC避雷器的灭弧电压为参考作设计的。
早期的6kV、10kV和35kV避雷器均遵守上述原则,如:
Y5WR-7.6/26、Y5WR-12.7/45、Y5WR-41/130。
而最大长期工频工作电压为系统最高相电压,如Y5WR-12.7/45为:
2保证在单相接地过电压下运行且电力系统安全情况下的避雷器选型及必要性从安全运行角度,避雷器的额定电压的选择还应遵守如下原则:
①氧化锌避雷器的额定电压,应该使它高于其在安装处可能出现的工频暂态电压。
在110kV及以上的中性点接地系统中是可以按上述方法选择的。
②在110kV及以下的中性点非直接接地系统中,电力部门规程规定在单相接地情况下允许运行2h,有时甚至在断续地产生弧光接地过电压情况下运行2h以上才能发现故障,这类系统的运行特点对氧化锌避雷器在额定电压下安全运行10s构成严重威胁。
且氧化锌避雷器与SiC避雷器结构、设计不同(后者是有间隙灭弧,前者没有间隙或者只有隔流间隙),使得实践中氧化锌避雷器出现热崩溃甚至严重的爆炸事故。
面对这种情况,许多供电局、电力设计院根据各地的电网条件提出了许多类型的额定电压值(如14.4kV,14.7kV等)。
而在多次国标讨论稿中动作负载试验中耐受10s的额定电压规定提高至1.2~1.3倍,使氧化锌避雷器对中性点非直接接地系统工况的适应能力有所提高。
而由于氧化锌避雷器的额定电压选择过低,使避雷器在单相接地过电压甚至许多暂态过电压下工作出现安全事故。
电力部安全监察及生产协调司早在1993年10月30日第十七期安全情况通报上就对避雷器提出修改意见。
文中要求对新装设的3~66kV电压等级无间隙氧化锌避雷器持续运行电压(UC)和额定电压(Ur)按表1所列值选择,而同时保护性能不能降低。
(括号内数据适用于发电机和变压器中性点氧化锌避雷器,Um为系统标准电压的1.05-1.10倍)而在通报发布与新标准修订的过渡阶段,对中性点非接地系统的氧化锌避雷器额定电压、持续运行电压的选择提出了如下设计规则:
额定电压在参考SiC避雷器灭弧电压设计基础上乘以1.2-1.3倍,持续运行电压为系统运行最高线电压。
这样各种电压等级电容器用避雷器的额定电压数据如下:
6kV额定电压(型号为Y5WR-10/27):
上述基本数据由于没有统一标准,避雷器厂家及使用单位在设计制造中会有出入。
3贯彻2000年版新标准,安全、合理地对避雷器进行选型的现实性在我国2000年新标准中(GB11032-2000),额定电压
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