地下室模板专项施工方案.docx
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地下室模板专项施工方案.docx
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地下室模板专项施工方案
地下室模板专项施工方案
一、工程概况:
恒盛商住小区地下室工程,位于玉林市二环北路南侧、民主北路西侧,属于框剪结构,地下1层,建筑层高为4.5m,总建筑面积为8200平方米。
本工程由玉林市恒大房地产开发有限责任公司投资建设,玉林市城乡规划设计院设计,地矿梧州地质工程勘察公司地质勘察,广西至佳建设工程咨询有限公司监理,玉林市建筑安装工程公司组织施工;由陈旭东担任项目经理,朱铭担任技术负责人。
二、墙模板计算书
墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成:
直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。
组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》,当采用容量为0.2~0.8m3的运输器具时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2;
1、参数信息
(1).基本参数
次楞间距(mm):
300;穿墙螺栓水平间距(mm):
600;
主楞间距(mm):
500;穿墙螺栓竖向间距(mm):
500;
对拉螺栓直径(mm):
M12;
(2).主楞信息
主楞材料:
圆钢管;主楞合并根数:
2;
直径(mm):
48.00;壁厚(mm):
3.00;
(3).次楞信息
次楞材料:
圆钢管;次楞合并根数:
2;
直径(mm):
48.00;壁厚(mm):
3.00;
(4).面板参数
面板类型:
胶合面板;面板厚度(mm):
18.00;
面板弹性模量(N/mm2):
6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):
1.50;
(5).木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;方木弹性模量E(N/mm2):
9000.00;
方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2):
206000.00;
钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):
205.00;
墙模板设计简图
2、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H--模板计算高度,取3.000m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
分别计算得17.031kN/m2、72.000kN/m2,取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
3、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《建筑施工手册》,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
(1).抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,M--面板计算最大弯矩(Nmm);
l--计算跨度(次楞间距):
l=300.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×17.031×0.5×0.9=9.197kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×3.0×0.5×0.9=1.890kN/m;
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩:
M=0.1×9.197×300.02+0.117×1.890×300.02=1.03×105Nmm;
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
σ=M/W 其中,σ--面板承受的应力(N/mm2); M--面板计算最大弯矩(Nmm); W--面板的截面抵抗矩: W=bh2/6=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3; f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 面板截面的最大应力计算值: σ=M/W=1.03×105/2.70×104=3.8N/mm2; 面板截面的最大应力计算值σ=3.8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! (2).抗剪强度验算 计算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中,V--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(次楞间距): l=300.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.5×0.9=1.890kN/m; 面板的最大剪力: V=0.6×9.197×300+0.617×1.890×300=2005.3N; 截面抗剪强度必须满足: τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2); V--面板计算最大剪力(N): V=2005.3N; b--构件的截面宽度(mm): b=500mm; hn--面板厚度(mm): hn=18.0mm; fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv=1.500N/mm2; 面板截面的最大受剪应力计算值: τ=3×2005.3/(2×500×18.0)=0.334N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2; 面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.334N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2,满足要求! (3).挠度验算 根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载: q=17.03×0.5=8.516N/mm; l--计算跨度(次楞间距): l=300mm; E--面板的弹性模量: E=6000N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4; 面板的最大允许挠度值: [ν]=1.2mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.677×8.52×3004/(100×6000×2.43×1005)=0.32mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.32mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm,满足要求! 4、墙模板主次楞的计算 (一).次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,次楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49×2=8.99cm3; I=10.78×2=21.57cm4; 次楞计算简图 (1).次楞的抗弯强度验算 次楞最大弯矩按下式计算: M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中,M--次楞计算最大弯矩(Nmm); l--计算跨度(主楞间距): l=500.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3×300×0.9=1.134kN/m,其中0.9为折减系数。 次楞的最大弯矩: M=0.1×5.518×500.02+0.117×1.134×500.02=1.71×105Nmm; 次楞的抗弯强度应满足下式: σ=M/W 其中,σ--次楞承受的应力(N/mm2); M--次楞计算最大弯矩(Nmm); W--次楞的截面抵抗矩(mm3),W=8.99×103; f--次楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=205.000N/mm2; 次楞的最大应力计算值: σ=1.71×105/8.99×103=19N/mm2; 次楞的抗弯强度设计值: [f]=205N/mm2; 次楞的最大应力计算值σ=19N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求! (2).次楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中,V-次楞承受的最大剪力; l--计算跨度(主楞间距): l=500.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90/2=0.567kN/m,其中,0.90为折减系数。 次楞的最大剪力: V=0.6×2.759×500.0+0.617×0.567×500.0=1002.6N; 截面抗剪强度必须满足下式: τ=2V/A≤fv 其中,τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--次楞计算最大剪力(N): V=1002.6N; A--钢管的截面面积(mm2): A=424.115mm2; fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv=120N/mm2; 次楞截面的受剪应力计算值: τ=2×1002.6/424.115=4.728N/mm2; 次楞截面的受剪应力计算值τ=4.728N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2,满足要求! (3).次楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,ν--次楞的最大挠度(mm); q--作用在次楞上的线荷载(kN/m): q=17.03×0.30=5.11kN/m; l--计算跨度(主楞间距): l=500.0mm; E--次楞弹性模量(N/mm2): E=206000.00N/mm2; I--次楞截面惯性矩(mm4),I=1.08×105mm4; 次楞的最大挠度计算值: ν=0.677×10.22/2×5004/(100×206000×1.08×105)=0.097mm; 次楞的最大容许挠度值: [ν]=2mm; 次楞的最大挠度计算值ν=0.097mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm,满足要求! (二).主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.493×2=8.99cm3; I=10.783×2=21.57cm4; E=206000N/mm2; 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN穖) 主楞计算变形图(mm) (1).主楞的抗弯强度验算 作用在主楞的荷载: P=1.2×17.03×0.3×0.5+1.4×3×0.3×0.5=3.696kN; 主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l=600mm; 强度验算公式: σ=M/W 其中,σ--主楞的最大应力计算值(N/mm2) M--主楞的最大弯矩(Nmm);M=2.99×105Nmm W--主楞的净截面抵抗矩(mm3);W=8.99×103mm3; f--主楞的强度设计值(N/mm2),f=205.000N/mm2; 主楞的最大应力计算值: σ=2.99×105/8.99×103=33.3N/mm2; 主楞的最大应力计算值σ=33.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求! (2).主楞的抗剪强度验算 主楞截面抗剪强度必须满足: τ=2V/A≤fv 其中,τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--主楞计算最大剪力(N): V=2715.8/2=1357.9N; A--钢管的截面面积(mm2): A=424.115mm2; fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv=120N/mm2; 主楞截面的受剪应力计算值: τ=2×1357.9/424.115=6.404N/mm2; 主楞截面的受剪应力计算值τ=6.404N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2,满足要求! (3).主楞的挠度验算 主楞的最大挠度计算值: ν=0.33mm; 主楞的最大容许挠度值: [ν]=2.4mm; 主楞的最大挠度计算值ν=0.33mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm,满足要求! 5、穿墙螺栓的计算 计算公式如下: N<[N]=f 其中N--穿墙螺栓所受的拉力; A--穿墙螺栓有效面积(mm2); f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 查表得: 穿墙螺栓的型号: M12; 穿墙螺栓有效直径: 9.85mm; 穿墙螺栓有效面积: A=76mm2; 穿墙螺栓最大容许拉力值: [N]=1.70×105×7.6×10-5=12.92kN; 主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力,则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N=4.93kN。 穿墙螺栓所受的最大拉力N=4.933kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求! 三、梁模板(扣件钢管架)计算书 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、广西建筑平台及高大模板支撑地方强制性标准等规范编制。 梁段: L。 1、参数信息 (1).模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m): 0.30;梁截面高度D(m): 0.80; 混凝土板厚度(mm): 250.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m): 1.00; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.10; 立杆步距h(m): 1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m): 1.50; 梁支撑架搭设高度H(m): 3.70;梁两侧立杆间距(m): 0.60; 承重架支撑形式: 梁底支撑小楞垂直梁截面方向; 梁底增加承重立杆根数: 0; 采用的钢管类型为Φ48×3.0; 立杆承重连接方式: 双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数: 1.00; (2).荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3): 24.00;模板自重(kN/m2): 0.30;钢筋自重(kN/m3): 1.50; 施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 17.8; 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2): 2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2): 4.0; (3).材料参数 木材品种: 马尾松;木材弹性模量E(N/mm2): 10000.0; 木材抗压强度设计值fc(N/mm): 12.0; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2): 13.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.5; 面板材质: 胶合面板;面板厚度(mm): 18.00; 面板弹性模量E(N/mm2): 6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2): 13.0; (4).梁底模板参数 梁底纵向支撑根数: 2; (5).梁侧模板参数 主楞间距(mm): 500;次楞根数: 4 主楞竖向支撑点数量: 2 固定支撑水平间距(mm): 300; 竖向支撑点到梁底距离依次是: 150mm,300mm; 主楞材料: 木方; 宽度(mm): 60.00;高度(mm): 80.00; 主楞合并根数: 2; 次楞材料: 木方; 宽度(mm): 60.00;高度(mm): 80.00; 2、梁侧模板荷载计算 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h; T--混凝土的入模温度,取20.000℃; V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h; H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m; β1--外加剂影响修正系数,取1.200; β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。 分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。 3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞的根数为4根。 面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位: mm) (1).强度计算 材料抗弯强度验算公式如下: σ=M/W<[f] 其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=50×1.8×1.8/6=27cm3; M--面板的最大弯矩(Nmm); σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2); 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算: M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中,q--作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m; 振捣混凝土荷载设计值: q2=1.4×0.5×0.4=2.8kN/m; 计算跨度: l=(800-250)/(4-1)=183.33mm; 面板的最大弯矩M=0.1×10.709×[(800-250)/(4-1)]2+0.117×2.8× (800-250)/(4-1)]2=4.70×104N.mm; 面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×(800-250)/(4-1)] /1000+1.2×2.800×(800-250)/(4-1)]/1000=2.776kN; 经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ=4.70×104/2.70×104=1.7N/mm2; 面板的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2; 面板的受弯应力计算值σ=1.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! (2).挠度验算 ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=q1=10.709N/mm; l--计算跨度: l=[(800-250)/(4-1)]=183.33mm; E--面板材质的弹性模量: E=6000N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I=50×2×2×2/12=24.3cm4; 面板的最大挠度计算值: ν=0.677×10.709×(800-250)/(4-1)]4/ (100×6000×2.43×105)=0.056mm; 面板的最大容许挠度值: [ν]=l/250=[(800-250)/(4-1)]/250=0.733mm; 面板的最大挠度计算值ν=0.056mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.733mm,满足要求! 4、梁侧模板支撑的计算 (1).次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到: q=2.776/0.500=5.551kN/m 本工程中,次楞采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W=1×3×8×8/6=64cm3; I=1×6×8×8/12=256cm4; E=10000.00N/mm2; 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩M=0.139kN.m,最大支座反力R=3.053kN,最大变形ν=0.093mm ①、次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ=M/W<[f] 经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值σ=1.39×105/6.40×104=2.2N/mm2; 次楞的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2; 次楞最大受弯应力计算值σ=2.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! ②、次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: [ν]=500/400=1.25mm; 次楞的最大挠度计算值ν=0.093mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm,满足要求! (2).主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力3.053kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。 本工程中,主楞采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W=2×6×8×8/6=128cm3; I=2×6×8×8×8/12=512cm4; E=10000.00N/mm2; 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN.m) 主楞变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩M=0.585kN.m,最大支座反力R=7.633kN,最大变形ν=0.344mm ①、主楞抗弯强度验算 σ=M/W<[f] 经计算得到,主楞的受弯应力计算值: σ=5.85×105/1.28×105=4.6N/mm2;主楞的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2; 主楞的受弯应力计算值σ=4.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! ②、主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.344mm 主楞的最大容许挠度值: [ν]=250/400=0.625mm; 主楞的最大挠度计算值ν=0.344mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.625mm,满足要求! 5、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。 计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=1000×18×18/6=5.40×104mm3; I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4; (1).抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算: σ=M/W<[f] 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m): q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.8+0.3]×1.00=24.840kN/m; 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计
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