门式脚手架方案及门洞方案.docx
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门式脚手架方案及门洞方案.docx
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门式脚手架方案及门洞方案
******标
现浇箱梁
门式支架方案
编制:
审核:
审批:
****建设有限公司
****改扩建工程
***项目部
现浇箱梁支架专项方案补充方案
***标支架现浇箱梁技术方案于**年**月**日通过了专家论证。
该方案中现浇箱梁支架采用碗扣式钢管脚手架,针对***高架桥地处**镇区,社会关注度高,而目前市场上碗扣式钢管脚手架防锈处理不到位,整体形象较差,我标段拟改用重型门式支架进行现浇箱梁支架搭设,该支架具有搭拆方便,稳定性强,门式支架采用刷漆防锈处理,支架搭设后整体外观优美,提升施工形象。
一、编制说明
1.1、编制依据
1.1.1、省道南京段改扩建工程S122NJ-QL2标施工施工图设计文件。
1.1.2、公路桥涵施工技术规范(JTG/TF50-2011)
1.1.3、公路工程质量检验评定标准(JTGF80/1-2004)
1.1.4、公路工程施工安全技术规程(JTJ076-95)
1.1.5、工程测量规范(GB50026-93);
1.1.6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)、《建筑施工门式钢管脚手架》(JGJ128-2000)
1.1.7、****标《施工组织设计》
1.2、编制目的
1.2.1、无伤亡事故发生。
1.2.2、无重大安全隐患。
1.2.3、重伤率和死亡率为零。
1.2.4、不得因施工对周边环境、建筑、设施等造成破坏。
1.2.4、无刑事案件发生。
1.3、适用范围
***改扩建工程***标。
本标段**镇区高架桥采用等高度预应力混凝土现浇连续箱梁,除第二联箱梁梁高采用2.50m外,其余箱梁梁高均为180cm。
本方案选择**镇区高架桥第二联、第六联为例进行编制。
1.4、编制原则
1.4.1以招标文件为标准的原则,严格遵循文件中的各项条款。
1.4.2遵循设计文件、规范和质量验收标准的原则。
在编写主要工程项目施工方法和技术措施时,严格按设计标准、现行规范和质量验收标准办理。
正确组织施工,确保工程质量优良。
1.4.3坚持实事求是的原则,在制定施工方案中,充分发挥我单位施工优势,坚持科学组织,合理安排,均衡生产,确保安全、优质、高效的完成本工程的施工,确保施工组织的合理性。
1.4.4坚持项目法管理的原则。
通过与业主、监理工程师和设计部门的充分合作,综合运用人员、机械、物资、方法、资金和信息,实现优质、高效、高速。
1.4.5坚持遵循质量评定标准和由此编制的质量体系文件,优质、高效、重诚、守信,完成业主要求的质量目标。
1.4.6坚持施工过程严格管理的原则。
在施工过程中,严格执行业主及监理工程师的指令。
1.4.7坚持用工制度的动态管理。
根据工程需要,合理配备劳动力资源。
二、工程概况
***镇区高架桥跨径布置为(4*30)+(39+42+39)+2*(25+30+25)+(27+2*30+27)+3*(4*30)m。
在**镇区高架桥第二联、第五联、第七联分别跨越东麒路、宝山路和泰盈路。
上部结构采用等高度预应力混凝土现浇连续箱梁,单箱4室斜腹板,纵横向预应力体系,除第二联箱梁梁高采用2.50m外,其余箱梁梁高均为180cm,顶、底板平行,顶、底板均设置超高。
桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土+6cm中粒式沥青混凝土+环氧沥青防水粘结层+6cm聚丙乙烯水泥混凝土调平层(内置D8焊接钢筋网)。
三、门式支架搭设方案
**镇区高架桥第二联、第五联、第七联分别跨越东麒路、宝山路和泰盈路。
拟采用门洞支架保持通行,东麒路采用门洞布置为2*5m,宝山路和泰盈路门洞布置为2*4m,净高为4.5m,其余段落按照一般现浇支架搭设。
施工工艺:
地基处理→支架搭设→支架预压→模板(底模、侧模)安装→盆式支座安装→钢筋(底、腹板)安装→波纹管安装→钢绞线安装(腹板、横梁钢绞线)→第一次砼浇筑→养生、凿毛→模板(内膜)安装→钢筋(顶板、翼板)安装→钢绞线(顶板)安装→第二次砼浇筑→养生→张拉、压浆、封锚→拆模、落架(详见现浇预应力箱梁施工工艺表)。
3.1地基处理
(1)、地基回填和压实
**镇区高架桥特点是:
跨度大、箱梁自重大。
总体地质条件良好,大部分处于**公路,第六联原地面即为岩层,主要处理墩与墩之间的承台基坑、地表上堆积的淤泥,为确保上部支承架子有足够的强度、刚度和稳定性,对地基进行认真处理,主要措施如下:
对承台基坑、淤泥彻底进行清理,然后用土进行分层回填碾压。
一般采用与原地基土相同性质的土进行回填,个别软弱地基处填以灰或砂砾。
地基土进行分层回填和压实,碾压密实后做地基承载力试验。
地基土回填压实后,对于原地面按照2%的坡度采用5%石灰土回填压实,要求压实度大于90%。
再在平整的基面上浇筑10cm~15cm厚的C15素砼,砼用平板振捣器进行振捣,用木抹子抹平,混凝土浇注施工及质量控制标准按常规施工进行。
养护一定时间后即可作为支架基础。
其它路基填筑路段,在已经压实的路基上直接浇筑10cm厚的C15素砼作为支架基础。
路基应预留不小于30cm的高度作为以后的调平层。
(2)、支架基础排水系统
为使整个支架的基础不至于浸泡在水中而发生下沉,因此在支架的两侧各80厘米以外的位置设置两条通长度排水沟,每30米设集水坑一个,做到有水及时排出。
整个地面,向两侧按2%放坡,做到雨停场地干,不浸润架子基础。
配备二台潜水泵,配套管子和专业人员及时排除坑积水。
3.2支架搭设
(一)门式支架
1、搭设方案
门式支架采用MF1000非标,钢材采用Q235。
门架立杆采用
57.0×2.5mm钢管,立杆加强杆采用
27.2×1.9mm钢管。
单片门式支架示意图如下:
门架搭设尺寸:
门架宽度1.00m,门架高度1.99m,最大步距1.9m,最大跨距1.0m,支架最高为7.2m。
1.8m箱梁梁高门式支架搭设方案:
门式支架平行于桥梁轴线,每榀门架之间的距离0.45m~0.90m,横梁处门架横、纵向间距0.45m,腹板处门架横向间距0.45m、纵向间距0.90m,厢室及翼板部位门架横、总向间距0.90m,横隔梁处门架纵向间距0.45m,横向间距与对应的腹板和厢室部位相同。
2.5m箱梁梁高门式支架搭设方案:
门式支架平行于桥梁轴线,每榀门架之间的距离0.30m~0.90m,横梁处门架横、纵向间距0.30m,腹板处门架横向间距0.30m、纵向间距0.90m,厢室及翼板部位门架横、总向间距0.90m,横隔梁处门架纵向间距0.30m,横向间距与对应的腹板和厢室部位相同。
水平加固杆采用φ48*3.5mm钢管在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置,并应采用扣件与门架立杆扣牢。
支架布设采用平行梁轴线布置,两门架采用交叉支撑或梁底模小楞连接牢固。
连接示意图如下:
模板支架的布置形式
2、门式支架材料验收
门式支架进场材料必须有检测单位检测合格证,对门架直径、壁厚、门架尺寸按照JGJ76-1999进行检查,不符合要求的材料不得使用于本工程。
3、搭设过程中质量控制
门式支架搭设过程中严格按照批复的方案,在搭设支架前,按照方案在垫层上布线,严格控制垂直度。
4、门式支架搭设注意事项:
1.交叉支撑应在每列门架两侧设置,并应采用锁销与门架立杆锁牢,施工期间不得随意拆除;
2.水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置,并应采用扣件与门架立杆扣牢;
3.剪刀撑应在满堂脚手架外侧周边和内部每隔15m间距设置,剪刀撑宽度不应大于4个跨距或间距,斜杆与地面倾角宜为45°~60°;
4.满堂脚手架距结构物边缘距离应小于0.5m;
5.满堂脚手架的搭设可采用逐列逐排和逐层搭设的方法,并应随搭随设剪刀撑、水平纵横加固杆、抛撑和通道板等安全防护构件;
6.搭设拆除满堂脚手架时施工操作层应铺设脚手板,工人应系安全带;
7.满堂脚手架在安装前应在地面弹出门架的纵横方向位置线并进行抄平;
8.可调底座顶托应采取防止砂浆水泥浆等污物填塞螺纹的措施;
9.不得采用使门架产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序采用泵送混凝土时应随浇随捣随平整混凝土不得堆积在泵送管路出口处;
10.应避免装卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心振动和冲击;
11.拆除时应采用先搭后拆的施工顺序;
12.拆除模板支撑及满堂脚手架时应采用可靠安全措施严禁高空抛掷;
13.可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过当20cm。
14.支架搭设高度大于4.8m时,在顶层、底层及中间4.8m处设置水平剪刀撑。
15.横向剪刀撑每排设置。
3、门式支架验收
满堂脚手架组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查
1.门架及其配件的规格性能及质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》(JGJ76)的规定,并应有出厂合格合格证及产品标志。
2.门架设置情况
3.交叉支撑水平架及水平加固杆剪刀撑及脚手板配置情况
4.门架横杆荷载状况
5.底座顶托螺旋杆伸出长度
6.扣件紧固扭力矩
7.安全网设置情况
(二)门洞支架搭设
**镇区高架桥第二联、第五联、第七联分别跨越东麒路、宝山路和泰盈路。
根据施工顺序及条件,尽能采用改路实行交通分流,如不能进行分流,则采用门洞支架保持通行,东麒路采用门洞布置为2*5m(两边各1m为人行道,4m车行道),宝山路和泰盈路门洞布置为2*4m,净高为4.5m,其余段落按照一般现浇支架搭设。
以下为各路口的平面图,桥梁主线与东麒路、宝山路、泰盈路的交角分别为10.5°、11°、14°,角度很小,按与桥梁主线方向正交设置门洞。
跨东麒路门洞设计:
门洞设置为2*5m(1m人行道+4m车行道),上、下行分离,门洞采用80*100cmC25条形基础,条形基础中心横桥向预埋50*50*2cm钢板,间距4m,立柱采用DN400,壁厚6mm钢管,钢管柱顶焊接50*50*2cm钢板,钢板上设置砂桶,并设置50b工字钢作为横向分配梁,以40b工字钢作为纵梁,腹板位置间距35cm,厢室及翼板位置间距60cm,其上横铺10*10木方,间距30cm。
门洞净高大于4.5米。
门洞顶部支架高度只有0.5米,为便于支架拆除,在每支撑柱顶部采用砂桶降架系统,便于上部支架拆除。
跨宝山路、泰盈路门洞设计:
门洞设置2*4m,上、下行分离,门洞采用80*100cmC25条形基础,条形基础中心横桥向预埋50*50*2cm钢板,间距4m,立柱采用DN400,壁厚6mm钢管,钢管柱顶焊接50*50*2cm钢板,钢板上设置砂桶,并设置50b工字钢作为横向分配梁,以40b工字钢作为纵梁,腹板位置间距35cm,厢室及翼板位置间距60cm,其上横铺10*10木方,间距30cm。
门洞净高大于4.5米。
门洞顶部支架高度只有0.5米,为便于支架拆除,在每支撑柱顶部采用砂桶降架系统,便于上部支架拆除。
四、门式支架验算
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。
1、1.8m箱梁梁高验算
**镇区高架桥除第二联箱梁梁高为2.5m外,其余各联箱梁梁高为1.8m,第六联支架高度最高,为7.2m,以第六联为例进行验算。
计算参数:
门式支架搭设高度为7.2m,门架型号采用MF1000非标,钢材采用Q235。
门架的宽度b=1.00m,门架的高度h0=1.95m,最大步距1.95m,最大跨距l=1.0m。
门架h1=1.75m,h2=0.20m,b1=0.65m。
门架立杆采用
57.0×2.5mm钢管,立杆加强杆采用
27.2×1.9mm钢管。
门式支架平行于桥梁轴线,每榀门架之间的距离0.45m~0.90m,横梁处门架横、纵向间距0.45m,腹板处门架横向间距0.45m、纵向间距0.90m,厢室及翼板部位门架横、总向间距0.90m,横隔梁处门架纵向间距0.45m,横向间距与对应的腹板和厢室部位相同。
纵向龙骨木方10*15cm,梁底木方10*10cm,间距300mm。
图1计算门架的几何尺寸图
(1)箱梁底模板下次梁(10×10cm木方)验算
底模下次梁横铺,纵向间距30cm,门式支架腹板及横梁下间距45cm,厢室下90cm,对于横向次梁木方的验算,腹板及横梁处取计算跨径为0.45m,厢室及翼板下取计算跨径0.9m,按简支梁受力考虑,分别验算底模下横梁及腹板对应位置和厢室及翼板位置:
横梁及腹板处砼箱梁荷载:
P1=1.8m×26KN/m3=46.8kN/m2(取1.8m砼厚度计算)
模板及龙骨:
取P2=6.0KN/m2
(腹板内外模重量及内模顶板模板重量由其下木方承受,翼缘模板重量由翼缘部份钢管架承受,内模底板模板(含倒角模板)由底板下之木方承受)。
设备及人工荷载:
取P3=2.0kN/m2
砼浇筑冲击及振捣荷载均取2.0kN/m2:
P4=2+2=4kN/m2
则有P=1.2(P1+P2)+1.4*(P3+P4)=71.76kN/m2
①横梁及腹板次梁验算
横梁及腹板下间距为30cm,则有:
q1=P×0.30=71.76×0.30=21.53kN/m
W=bh2/6=10×102/6=167cm3
由梁正应力计算公式得:
σ=q1L2/8W=21.53×0.452×106/(8×167×103)=3.3Mpa<[σ]=10Mpa,强度满足要求。
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得:
τ=3Q/2A=3×21.53×103×(0.45/2)/(2×10×10×102)=0.73Mpa<[τ]=2Mpa(参考一般木质),强度满足要求。
由矩形简支梁挠度计算公式得:
E=0.1×105Mpa;I=bh3/12=833cm4
fmax=5qL4/384EI
=5×21.53×103×10-3×0.454×1012/(384×833×104×0.1×105)=0.14mm<[f]=1.1mm
([f]=L/400=450/400=1.1mm),刚度满足要求。
②厢室及翼板处次梁验算
厢室砼厚47cm,翼板砼最厚处为50cm,木方布置间距为30cm,取计算跨径0.9m,其强度验算同上,能满足要求
(2)顶托龙骨10×15cm(15cm面竖放)木方验算
横梁及腹板处门式支架立杆纵向间距为1.0m(门架宽度),门架每榀间距为0.45m,实际为多跨连续梁受力,为简化计算,按三等跨连续梁受均布线性力进行验算,等跨间距为1.0m。
①横梁及腹板对应位置验算:
q1=P×0.6=71.8×0.45=32.31kN/m
W=bh2/6=10×152/6=375cm3
E=0.1×105Mpa;I=bh3/12=2812.5cm4
由三等跨连续梁内力计算公式得:
Mmax=k×ql2=0.1×32.31×1.02=3.231KN·m(查表k=0.1)
σw=M/W=3.231×106/(375×103)=8.62Mpa<[σ]=10Mpa,强度满足要求;
Qmax=k×ql=0.6×32.31×1.0=19.386KN(查表k=0.6)
τ=3Q/2A=3×19.38×103/(2×0.1×0.15×106)=1.94Mpa<[τ]=2Mpa(参考一般木质),强度满足要求;
fmax=k×ql4/(100EI)=0.677×32.31×1.04×1012/(100×0.1×105×2812.5×104)=0.78mm(查表k=0.677)<[f]=1000/400=2.5mm,刚度满足要求
②厢室及翼板处顶托龙骨验算
门式支架每榀间距90cm,厢室及翼板下取计算跨径1.0m,箱梁厢室部位砼厚度为47cm,翼板最厚处为50cm,渐变至20cm,因此以厢室部位进行验算。
P1=0.47m×26KN/m3=12.22kN/m2(取0.47m砼厚度计算)
P=1.2(P1+P2)+1.4*(P3+P4)=30.26kN/m2
厢室及翼板下间距为90cm,则有:
q1=P×0.9=30.26×0.9=27.23kN/m
W=bh2/6=10×152/6=375cm3
由梁正应力计算公式得:
σ=q1L2/8W=27.23×12×106/(8×375×103)=9.1Mpa<[σ]=10Mpa,强度满足要求。
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得:
τ=3Q/2A=3×27.23×103×(1.0/2)/(2×10×15×102)=1.4Mpa<[τ]=2Mpa(参考一般木质),强度满足要求。
由矩形简支梁挠度计算公式得:
E=0.1×105Mpa;I=bh3/12=2812.5cm4
fmax=5qL4/384EI
=5×27.23×103×10-3×1.04×1012/(384×2812.5×104×0.1×105)=1.3mm<[f]=2.5mm
([f]=L/400=1000/400=2.5mm),刚度满足要求。
(3)边腹板支撑验算
侧模采用δ=15mm的竹胶板,横向背带采用间距0.2米的5*10cm方木,竖带采用间距0.6米的10*15cm方木,边腹板与水平面夹角为68°>55°,按照竖直面公式计算
混凝土侧压力:
PM=0.22γt0β1β2V1/2
式中:
γ—混凝土的自重密度,取26KN/m3;
t0—新浇混凝土的初凝时间,可采用t0=200/(T+15),T为砼是温度℃,取5.7;
β1—外加剂影响修正系数取1.2;
β2—砼坍落度影响修正系数取1.15;
v—混凝土浇注速度(m/h),取0.4
PM=0.22*26*5.7*1.2*1.15*0.41/2=28.46KN/m2
PM=γH=26*1.29=33.54KN/m2
比较取大值即PM=33.54KN/m2
振捣砼对侧面模板的压力:
4.0KPa
水平荷载:
q=1.2*33.54/2+1.4*4.0=25.72kN/m
此水平力较底板竖向力少得多,侧模和纵横向背带以及斜撑钢管均可以满足要求不需再进行检算。
另外为防止立柱钢管(弯压构件)失稳,需用通向箱梁中心方向的斜钢管(与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载)与立柱钢管连接平衡其反力,从而保证支架水平方向稳定。
(4)门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:
门架(MF1000)1榀0.24kN
交叉支撑2副2×0.040=0.080kN
水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN
连接棒2个2×0.006=0.012kN
锁臂2副2×0.009=0.017kN
合计0.534kN
经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.534/1.9=0.281kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用
27.2×1.95mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算:
tg
=(4×1.75)/(4×1.830)=0.956
2×0.038×(4×1.830)/cos
/(4×1.75)=0.111kN/m
水平加固杆采用
57.0×2.5mm钢管,按照4步1跨设置,每米高的钢管重为
0.038×(1×1.830)/(4×1.750)=0.010kN/m
每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0.041kN/m;
(1×0.014+4×0.014)/1.750=0.041kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m;
每米高的栏杆重量为0.010kN/m;
经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.192kN/m
经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.473kN/m。
2托梁传递荷载
箱梁横梁及腹板处的恒载为46.8+6=52.8KN/m2
恒载产生的轴向力:
52.8*0.45*1=23.76KN
厢室及翼板处的恒载为18.22KN/m2
恒载产生的轴向力:
18.22*1*0.9=16.40KN
因此,只需验算横梁及腹板处的门架立杆稳定性即可。
(5)立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NG*H+1.4NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.473kN/m;
NQ——托梁传递荷载,NQ=23.76kN;
H——脚手架的搭设高度,H=7.2m。
经计算得到,N=1.2×0.473×7.2+1.4×23.76=37.35kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=37.35kN;
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN);
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i=115.7查表得到,
=0.483;
k——调整系数,k=1.13;
i——门架立杆的换算截面回转半径,i==1.904cm;
I——门架立杆的换算截面惯性矩,I=1.22+15.93*1.75/1.95=15.52cm4;
h0——门架的高度,h0=1.95m;
I0——门架立杆的毛截面惯性矩,I0=1.22cm4;
A1——门架立杆的毛截面面积,A1=4.28cm2;
h1——门架加强杆的高度,h1=1.75m;
I1——门架加强杆的截面惯性矩,I1=15.93cm4;
A——一榀门架立杆的毛截面积,A=2A1=8.56cm2;
f——门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到,Nd=1.0×205×0.483×8.56×102×10-3=84.75kN。
立杆的稳定性计算N 2、2.5m梁高验算 **镇区高架桥除第二联箱梁梁高为2.5m,支架搭设高度最高为6.3m。 计算参数: 门式支架搭设高度为6.3m,门架型号采用MF1000非标,钢材采用Q235。 门架的宽度b=1.00m,门架的高度h0=1.95m,最大步距1.95m,最大跨距l=1.0m。 门架h1=1.75m,h2=0.20m,b1=0.65m。 门架立杆采用 57.0×2.5mm钢管,立杆加强杆采用 27.2×1.9mm钢管。 门式支架平行于桥梁轴线,每榀门架之间的距离0.30m~0.90m,横梁处门架横、纵向间距0.30m,腹板处门架横向间距0.30m、纵向间距0.90m,厢室及翼板部位门架
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