地下室临时照明施工方案完整.docx
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地下室临时照明施工方案完整.docx
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地下室临时照明施工方案完整
一、工程概况
工程名称:
广州开发区CPPQ—A1-2地块
建设单位:
广州越禾房地产开发有限公司
设计单位:
广州城建开发设计院有限公司
监理单位:
广州城建开发工程咨询监理有限公司
施工单位:
中国建筑第五工程局有限公司
工程为保利、越秀联合开发,总建筑面积约44万平米,共包括16栋33、32层高层住宅和20栋别墅。
其中我司施工8栋33层高层,20栋别墅,建筑面积约24。
6万m2,合同工期为781日历天。
本工程地下室总建筑面积7.7万m2。
本工程地下室为二层及三层地下室,结构形式为现浇钢筋砼框架-剪力墙结构.地下室临时照明系统采取低压灯泡(36V、60W)。
地下施工照明应用低压照明布置.
二、编制依据
《低压配电设计规范》GB50054—95
《建筑工程施工现场供电安全规范》GB50194—93
《通用用电设备配电设计规范》GB50055—93
《供配电系统设计规范》GB50052-95
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—2005
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
三、电源简介
因地下部分施工采用低压照明,考虑到线路损耗,所以在一层室内地面设置变压器,由室外总配引进380v电源,变压器可将380v转换为36v安全电压供照明.输入级装设30mA/2P小型漏电保护器,变压器外壳和低压36v一侧应接地保护。
36v输出端设短路保护断路器或熔断器。
36v照明线路可用瓷瓶架线敷设,或采用穿难燃线管敷设。
灯具应采用防水灯头,或带护网的的防水灯具,本工程采用带护网的灯具.配用36V灯泡。
以上设备应按照明功率大小选择变压器和导线,具体附后。
相关回路电线用A25电工套管固定保护。
四、9#楼变压器线路布置及计算
1、线路布置
21#二级箱输出380v进入1#低压变压器侧出线至低压配电箱设置36v,分三条回路,其中1#回路24盏灯泡60w/盏,2#回路24盏灯泡60w/盏,3#回路24盏灯泡60w/盏。
2、线路计算
2.1、低压侧36v计算
已知电压U为36v,每个灯泡功率为60w,白炽灯的功率因素cosф为1.
则每个灯泡流经的电流I=P/U=60/36=1.67A。
1#回路为24盏灯,I总=1。
67X24=40。
08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线.
2#回路为24盏灯,I总=1。
67X24=40.08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线。
3#回路为24盏灯,I总=1.67X24=40。
08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线.
2。
2、变压器容量的选择
已知每个灯泡的功率为60w,三条回路的灯泡总功率为(24+24+24)x60w=4。
32KW,选用10KVA的变压器,考虑到成本问题,在实际施工中,变压器满足额定负载的情况下,可再并接回路.
2.3、总配380v至变压器的电缆选择
已知变压器的选择为10KVA变压器,变压器的功率因素cosф为0。
9,由公式P=31/2UIcosф得出I=1000P/(31/2xUxcosф),
即I=10000/(1。
732x380x0.9)=16。
875A。
查得载流量表,应选择6mm2的电缆,YJV—3x6+2×4mm2电缆。
五、10#楼变压器线路布置及计算
1、线路布置
22#二级箱输出380v进入2#低压变压器侧出线至低压配电箱设置36v,分三条回路,其中1#回路24盏灯泡60w/盏,2#回路24盏灯泡60w/盏,3#回路24盏灯泡60w/盏。
2、线路计算
2。
1、低压侧36v计算
已知电压U为36v,每个灯泡功率为60w,白炽灯的功率因素cosф为1。
则每个灯泡流经的电流I=P/U=60/36=1.67A。
1#回路为24盏灯,I总=1.67X24=40。
08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线。
2#回路为24盏灯,I总=1。
67X24=40。
08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线。
3#回路为24盏灯,I总=1。
67X24=40.08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线。
2.2、变压器容量的选择
已知每个灯泡的功率为60w,三条回路的灯泡总功率为(24+24+24)x60w=4.32KW,选用10KVA的变压器,考虑到成本问题,在实际施工中,变压器满足额定负载的情况下,可再并接回路。
2。
3、总配380v至变压器的电缆选择
已知变压器的选择为10KVA变压器,变压器的功率因素cosф为0。
9,由公式P=31/2UIcosф得出I=1000P/(31/2xUxcosф),
即I=10000/(1。
732x380x0.9)=16.875A。
查得载流量表,应选择6mm2的电缆,YJV—3x6+2×4mm2电缆.
六、11#楼变压器线路布置及计算
1、线路布置
23#二级箱输出380v进入3#低压变压器侧出线至低压配电箱设置36v,分三条回路,,其中1#回路24盏灯泡60w/盏,2#回路24盏灯泡60w/盏,3#回路24盏灯泡60w/盏。
2、线路计算
2。
1、低压侧36v计算
已知电压U为36v,每个灯泡功率为60w,白炽灯的功率因素cosф为1。
则每个灯泡流经的电流I=P/U=60/36=1。
67A.
1#回路为24盏灯,I总=1.67X24=40.08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线。
2#回路为24盏灯,I总=1。
67X24=40。
08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线。
3#回路为24盏灯,I总=1.67X24=40。
08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线.
2。
2、变压器容量的选择
已知每个灯泡的功率为60w,三条回路的灯泡总功率为(24+24+24)x60w=4。
32KW,选用10KVA的变压器,考虑到成本问题,在实际施工中,变压器满足额定负载的情况下,可再并接回路。
2.3、总配380v至变压器的电缆选择
已知变压器的选择为10KVA变压器,变压器的功率因素cosф为0.9,由公式P=31/2UIcosф得出I=1000P/(31/2xUxcosф),
即I=10000/(1。
732x380x0。
9)=16。
875A。
查得载流量表,应选择6mm2的电缆,YJV—3x6+2×4mm2电缆。
七、12#楼变压器线路布置及计算
1、线路布置
24#二级箱输出380v进入4#低压变压器侧出线至低压配电箱设置36v,分三条回路,,其中1#回路24盏灯泡60w/盏,2#回路24盏灯泡60w/盏,3#回路24盏灯泡60w/盏。
2、线路计算
2.1、低压侧36v计算
已知电压U为36v,每个灯泡功率为60w,白炽灯的功率因素cosф为1。
则每个灯泡流经的电流I=P/U=60/36=1。
67A。
1#回路为24盏灯,I总=1.67X24=40。
08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线。
2#回路为24盏灯,I总=1。
67X24=40.08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线。
3#回路为24盏灯,I总=1。
67X24=40.08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线。
2。
2、变压器容量的选择
已知每个灯泡的功率为60w,三条回路的灯泡总功率为(24+24+24)x60w=4。
32KW,选用10KVA的变压器,考虑到成本问题,在实际施工中,变压器满足额定负载的情况下,可再并接回路。
2。
3、总配380v至变压器的电缆选择
已知变压器的选择为10KVA变压器,变压器的功率因素cosф为0.9,由公式P=31/2UIcosф得出I=1000P/(31/2xUxcosф),
即I=10000/(1。
732x380x0。
9)=16。
875A。
查得载流量表,应选择6mm2的电缆,YJV-3x6+2×4mm2电缆.
八、13#楼变压器线路布置及计算
1、线路布置
25#二级箱输出380v进入1#低压变压器侧出线至低压配电箱设置36v,分两条回路,其中1#回路24盏灯泡60w/盏,2#回路24盏灯泡60w/盏。
2、线路计算
2.1、低压侧36v计算
已知电压U36v,每个灯泡功率为60w,白炽灯的功率因素cosф为1.
则每个灯泡流经的电流I=P/U=60/36=1.67A。
1#回路为24盏灯,I总=1。
67X24=40。
08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线.
2#回路为24盏灯,I总=1.67X24=40.08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线.
2.2、变压器容量的选择
已知每个灯泡的功率为60w,两条回路的灯泡总功率为(24+24)x60w=2。
88KW,选用10KVA的变压器,考虑到成本问题,在实际施工中,变压器满足额定负载的情况下,可再并接回路。
2。
3、总配380v至变压器的电缆选择
已知变压器的选择为10KVA变压器,变压器的功率因素cosф为0。
9,由公式P=31/2UIcosф得出I=1000P/(31/2xUxcosф),
即I=10000/(1.732x380x0。
9)=16.875A。
查得载流量表,应选择6mm2的电缆,YJV-3x6+2×4mm2电缆。
九、14#楼变压器线路布置及计算
1、线路布置
26#二级箱输出380v进入2#低压变压器侧出线至低压配电箱设置36v,分两条回路,其中1#回路24盏灯泡60w/盏,2#回路24盏灯泡60w/盏。
2、线路计算
2.1、低压侧36v计算
已知电压U36v,每个灯泡功率为60w,白炽灯的功率因素cosф为1.
则每个灯泡流经的电流I=P/U=60/36=1.67A。
1#回路为24盏灯,I总=1.67X24=40。
08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线.
2#回路为24盏灯,I总=1。
67X24=40.08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线。
2.2、变压器容量的选择
已知每个灯泡的功率为60w,两条回路的灯泡总功率为(24+24)x60w=2。
88KW,选用10KVA的变压器,考虑到成本问题,在实际施工中,变压器满足额定负载的情况下,可再并接回路。
2。
3、总配380v至变压器的电缆选择
已知变压器的选择为10KVA变压器,变压器的功率因素cosф为0。
9,由公式P=31/2UIcosф得出I=1000P/(31/2xUxcosф),
即I=10000/(1.732x380x0。
9)=16.875A。
查得载流量表,应选择6mm2的电缆,YJV—3x6+2×4mm2电缆。
十、15#楼变压器线路布置及计算
1、线路布置
27#二级箱输出380v进入3#低压变压器侧出线至低压配电箱设置36v,分两条回路,其中1#回路24盏灯泡60w/盏,2#回路24盏灯泡60w/盏。
2、线路计算
2.1、低压侧36v计算
已知电压U36v,每个灯泡功率为60w,白炽灯的功率因素cosф为1。
则每个灯泡流经的电流I=P/U=60/36=1.67A。
1#回路为24盏灯,I总=1.67X24=40。
08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线。
2#回路为24盏灯,I总=1。
67X24=40。
08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线.
2.2、变压器容量的选择
已知每个灯泡的功率为60w,两条回路的灯泡总功率为(24+24)x60w=2。
88KW,选用10KVA的变压器,考虑到成本问题,在实际施工中,变压器满足额定负载的情况下,可再并接回路.
2.3、总配380v至变压器的电缆选择
已知变压器的选择为10KVA变压器,变压器的功率因素cosф为0.9,由公式P=31/2UIcosф得出I=1000P/(31/2xUxcosф),
即I=10000/(1.732x380x0。
9)=16.875A。
查得载流量表,应选择6mm2的电缆,YJV—3x6+2×4mm2电缆.
十一、16#楼变压器线路布置及计算
1、线路布置
28#二级箱输出380v进入4#低压变压器侧出线至低压配电箱设置36v,分两条回路,其中1#回路24盏灯泡60w/盏,2#回路24盏灯泡60w/盏。
2、线路计算
2。
1、低压侧36v计算
已知电压U36v,每个灯泡功率为60w,白炽灯的功率因素cosф为1。
则每个灯泡流经的电流I=P/U=60/36=1。
67A。
1#回路为24盏灯,I总=1.67X24=40.08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线.
2#回路为24盏灯,I总=1。
67X24=40。
08A,根据载流量表查得2x16+10mm2硬皮绝缘铜芯线.
2。
2、变压器容量的选择
已知每个灯泡的功率为60w,两条回路的灯泡总功率为(24+24)x60w=2。
88KW,选用10KVA的变压器,考虑到成本问题,在实际施工中,变压器满足额定负载的情况下,可再并接回路.
2。
3、总配380v至变压器的电缆选择
已知变压器的选择为10KVA变压器,变压器的功率因素cosф为0。
9,由公式P=31/2UIcosф得出I=1000P/(31/2xUxcosф),
即I=10000/(1。
732x380x0.9)=16。
875A。
查得载流量表,应选择6mm2的电缆,YJV-3x6+2×4mm2电缆。
十二、安全用电防火措施
1、发生火灾的主要原因
(1)、电气线路过负荷引起火灾
线路上的电气设备长时间超负荷使用,使用电流超过了导线的安全载流量。
这时如果保护装置选择不合理,时间长了,线芯过热使绝缘层损坏燃烧,造成火灾。
(2)、线路短路引起火灾
因导线安全部距不够,绝缘等级不够,所久老化、破损等或人为操作不慎等原因造成线路短路,强大的短路电流很快转换成热能,使导线严重发热,温度急剧升高,造成导线熔化,绝缘层燃烧,引起火灾。
(3)、接触电阻过大引起火灾
导线接头连接不好,接线柱压接不实,开关触点接触不牢等造成接触电阻增大,随着时间增长引起局部氧化,氧化后增大了接触电阻。
电流流过电阻时,会消耗电能产生热量,导致过热引起火灾。
(4)、变压器、电动机等设备运行故障引起火灾
变压器长期过负荷运行或制造质量不良,造成线圈绝缘损坏,匝间短路,铁芯涡流加大引起过热,变压器绝缘油老化、击穿、发热等引起火灾或爆炸.
(5)、电热设备、照灯具使用不当引起火灾
电炉等电热设备表面温度很高,如使用不当会引起火灾;大功率照明灯具等与易燃物距离过近引起火灾。
(6)、电弧、电火花引起火灾
电焊机、点焊机使用时电气弧光、火花等会引燃周围物体,引起火灾。
施工现场由于电气引发的火灾原因决不止以上几点,还有许多,这就要求用电人员和现场管理人员认真执行操作规程,加强检查,可以说是可以预防的。
2、预防电气火灾的措施
针对电气火灾发生的原因,施工组织设计中要制定出有效的预防措施。
(1)、施工组织设计时要根据电气设备的用电量正确选择导线截面,从理论上杜绝线路过负荷使用,保护装置要认真选择,当线路上出现长期过负荷时,能在规定时间内动作保护线路。
(2)、导线架空敷设时其安全间距必须满足规范要求,当配电线路采用熔断器作短路保护时,熔体额定电流一定要小于电缆或穿管绝缘导线允许载流量的2。
5倍,或明敷绝缘导线允许载流量的1.5倍。
经常教育用电人员正确执行安全操作规程,避免作业不当造成火灾.
(3)、电气操作人员要认真执行规范,正确连接导线,接线柱要压牢、压实.各种开关触头要压接牢固。
铜铝连接时要有过渡端子,多股导线要用端子或涮锡后再与设备安装,以防加大电阻引起火灾.
(4)、配电室的耐火等级要大于三级,室内配置砂箱和绝缘灭火器。
严格执行变压器的运行检修制度,按季度每年进行四次停电清扫和检查.现场中的电动机严禁超载使用,电机周围无易燃物,发现问题及时解决,保证设备正常运转。
(5)、施工现场内严禁使用电炉子。
使用碘钨灯时,灯与易燃物间距要大于30cm,室内不准使用功率超过100W的灯泡,严禁使用床头灯。
(6)、使用焊机时要执行用火证制度,并有人监护,施焊周围不能存在易燃物体,并备齐防火设备。
电焊机要放在通风良好的地方。
(7)、施工现场的高大设备和有可能产生静电的电气设备要做好防雷接地和防静电接地,以免雷电及静电火花引起火灾。
(8)、存放易燃气体、易燃物仓库内的照明装置一定要采用防爆型设备,导线敷设、灯具安装、导线与设备连接均应满足有关规范要求。
(9)、配电箱、开关箱内严禁存放杂物及易燃物体,并派专人负责定期清扫。
(10)、设有消防设施的施工现场,消防泵的电源要由总箱中引出专用回路供电,而且此回路不得设置漏电保护器,当电源发生接地故障时可以设单相接地报警装置。
有条件的施工现场,此回路供电由两个电源供电,供电线路应在末端可切换.
(11)、施工现场应建立防火检查制度,强化电气防火领导体制,建立电气防火队伍.
(12)、施工现场一旦发生电气火灾时,扑灭电气火灾应注意以下事项:
(13)、迅速切断电源,以免事态扩大。
切断电源时应戴绝缘手套,使用有绝缘柄的工具。
当火场离开关较远需剪断电线时,火线和零线应分开错位剪断,以免在钳口处造成短路,并防止电源线掉在地上造成短路使人员触电。
(14)、当电源线因其它原因不能及时切断时,一方面派人去供电端拉闸,另一方面灭火时,人体的各部位与带电体应保持一定充分距离,必须穿戴绝缘用品.
(15)、扑灭电气火灾时要用绝缘性能好的灭火剂如干粉灭火机,二氧化碳灭火器,1211灭火器或干燥砂子。
严禁使用导电灭火剂进行扑救。
临时施工道路及材料堆场处
地下室顶板加固方案
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目 录
临时施工道路及材料堆场处地下室顶板加固方案
一、编制说明
为了保证时代·水岸康城二期B标工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准,由于本工程地下室施工完成进入主体结构施工时就没有施工道路和施工场地,根据现场的实际情况和施工的需要,在本工程的地下室顶板上布置钢筋加工房及材料堆场,在地下室顶板上设置施工道路。
施工期间的荷载远大于设计活荷载,需对布置钢筋加工房及材料堆场位置及施工道路部位的地下室顶板及负一层现浇板进行顶撑加固(具体位置详见施工平面布置图)。
此方案应经监理、甲方审核批准后生效.
二、编制依据
1、本公司依据质量(GB/T19001—2000)、环境(GB/T24001-2004)、职业健康健康安全(GB/T28001-2001)管理手册。
2、国家和行业现行施工验收规范、规程、标准以及四川省、成都市关于建筑施工管理的有关规定。
3、《建筑结构荷载规范》GB50009—2001
4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130—2001
5、建筑施工计算手册
6、建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算
7、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99;
8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001;
9、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91;
10、施工组织设计及施工图纸.
11、公路桥函设计通用规范JTJ021-89
12、本工程的实际情况
三、工程概况
本工程位于成都市郫县红光镇,由成都市西源投资有限公司开发,成都中锦建筑工程有限公司承建,由成都交大工程建设监理有限公司监理。
该工程为地下两层,地上由5#楼、6#楼、10#楼组成,其中10#楼局部18层,高度为56.35米,其余均为25层,高度为77。
35米。
四、荷载计算
(一)荷载取值1、吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨.2、砂车按装15立方米车考虑,砂车自重约20吨,砂25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
(考虑动荷载)3、混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,12立方米混凝土按30吨计,合计45×1.1=49。
5,总计50吨。
4、钢筋加工房及材料堆场按60KN/m2考虑。
(二)结构验算1、吊车、砂车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定
因罐车最重,以下按罐车作用下验算楼面等效均布活荷载。
按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001附录BB.0。
2:
连续梁板的等效均布活荷载,可按单跨简支计算。
但计算内力时,仍应按连续考虑。
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附录BB.0.4:
单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2式中
L-—板的跨度,考虑车型状况,出于安全考虑,取车轮外边各1000mm;b——板上荷载的有效分布宽度;Mmax—-简支单向板的绝对最大弯矩,按设备的最不利布置确定。
按罐车后车轮作用在跨中考虑,后轮均作用在一个共同的平面上,轮胎着地尺寸为0.6m×0。
2m,后车轮作用单侧荷载取25T,前车轮作用荷载不计,(偏安全考虑) :
(1)按荷载作用长边平行于板跨时
L=1.4+0。
6+2=4
Mmax=250KN×4m/4=250KN。
m 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附录BB。
0.5:
1bcx、bcy取值为:
bcx=1.4+0.6+0。
16=2。
16m,bcy=0。
4+0.2+0。
16=0.76mbcx>bcy , bcy≤0。
6L ,bcx≤L时b=bcy+0.7Lb=0。
76+0。
7×4=3.56qe=8Mmax/bL2=(8×250)/(3。
56×4×4)=35.1KN/m2
(2)按荷载作用长边垂直于板跨时
L=0。
4+0。
2+2=2。
6
Mmax=250KN×2。
6m/4=162。
5KN.m 按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001附录BB。
0.5:
1bcx、bcy取值为:
bcx=0.4+0.2+0.16=0。
76m,bcy=1。
4+0.6+0。
16=2.16mbcx〈bcy , bcy≤2.2L ,bcx≤L时b=bcy×2/3+0。
73Lb=2.16×2/3+0.73×2.6=3.338qe=8Mmax/bL2=(8×175)/(3。
338×2.6×2.6)=62KN/m2
钢筋加工房及材料堆场按60KN/m2考虑。
偏于安全考虑,不计算梁板的承载能力,只考虑支撑钢管的承载能力,按62KN/m2计算。
现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按600设置,水平杆步距为1500,根据《建筑施工计算手册》第二版表8-17(420页)得知每根¢48×3.0的钢管立杆容许荷载[N]=26。
8kN;计算单元为(1。
8m×1.8m=3.24m2)共计9根立杆,每根立杆的实际承载力:
N=62kN×3.24m2÷9=22.3kN〈[N]=26.8kN ,满足要求。
计算支撑架的受压应力及稳定性:
1、根据荷载62kN/m2,每根立杆承受的荷载为N=0。
6×0。
6×62000N/m2=22320N2、钢管面积:
A=424mm23、立杆的受压应力为:
σ=N/Aσ=22320/424=52。
64N/mm24、立杆受压稳定性:
σ=N/фA≤f长细比 λ=L/i钢管回转半径查表i=15。
8 《建筑施工手册1》表5-17λ=1500/15。
8≈94.94按λ=95查轴心受压杆的稳定系数ф=0。
626 《建筑施工手册1》表5—18σ=22320/0.626×424=84。
09N/mm2<205 N/mm2 满足要求。
立杆顶撑采用U型托与梁板顶紧,,且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm,架体按道路5m宽度往道路两边各加宽1m搭设支撑钢管。
五、钢管加固搭设及拆除
1、工艺流程
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