350900梁模板计算书改1.docx
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350900梁模板计算书改1
350×900梁模板计算书
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.35;
梁截面高度D(m):
0.9
混凝土板厚度(mm):
0.10;
立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):
0.60;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.10;
脚手架步距(m):
1.50;
梁支撑架搭设高度H(m):
2.4/6.1;
梁两侧立柱间距(m):
1.25/0.85;
承重架支设:
木方支撑平行梁截面B;
支撑系统:
1.93x1.25门型架和Φ48×3.00;
扣件连接方式:
双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:
0.80;
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):
0.35;
钢筋自重(kN/m3):
1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.5;
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
27.6;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):
2.0;
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
2.0
3.材料参数
木材品种:
柏木;
木材弹性模量E(N/mm2):
10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板类型:
胶合面板;
钢材弹性模量E(N/mm2):
210000.0;
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
205.0;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
面板抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.4
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)600.0;
面板厚度(mm):
18.0;
主楞间距(mm):
1200/850
次楞间距(mm):
200
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm):
300;
次楞间距(mm):
300;
穿梁螺栓水平间距(mm):
500;
穿梁螺栓竖向间距(mm):
400;
穿梁螺栓直径(mm):
M12;
主楞龙骨材料:
钢楞;
截面类型为圆钢管48×3.0;
主楞龙骨材料:
木楞,,宽度50mm,高度80mm;
二、梁模板计算
根据设计图纸,梁截面为350×900mm,梁模板采用18mm厚夹板,梁底钢管支撑间距1250mm(层高7.2米的为900mm),侧模加竖向50×80mm木枋间距300mm,梁穿φ12@500,间距300,梁底横楞为间距250mm的50×80mm木枋,纵楞为两条50×80mm木枋(层高7.2米的为48钢管)
〔1〕底模板验算
计算简图
〈1〉荷载计算
①模板自重0.35×0.35=0.123KN/m
②新浇混凝自重0.35×0.90×25=7.88KN/m
③钢筋自重0.35×0.9×1.5=0.47KN/m
④施工振捣荷载2.0×0.35=0.700KN/m
⑤施工人员及设备荷载:
0.35×2.5=0.875KN/m(均布荷载)
F=2.5KN(集中荷载)
Ⅰ.当作用于模板上的施工人员及设备为均布荷载时:
总竖向荷载q1=(①+②+③)×1.2+1.4×(④+⑤)
=(0.123+7.88+0.47)×1.2+1.4×(0.700+0.875)
=12.37KN/m
Ⅱ.当作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:
总竖向荷载q2=(①+②+③)×1.2+1.4×④
=(0.123+7.88+0.47)×1.2+1.4×0.700=11.15KN/m
〈2〉强度验算
按四跨连续梁计算,查表(《施工手册》第四版P52)得各系数如下:
均布荷载计算系数:
Km=-0.107剪力系数KV=-0.607,挠度系数Kω=0.632
集中荷载计算系数:
KmF=0.169剪力系数KV=-0.661,挠度系数Kω=1.079
则M1=Kmq1l2=0.107×12.37×0.202=0.0529KN.m
M2=Kmq2l2+KmFFl=0.107×11.15×0.202+0.169×2.5×0.20
=0.132KN.m
取M2进行验算。
W=bh2/6=350×182/6=18900mm3
б=M/W=(0.132×106)/18900=6.98N/mm2<[б]=13N/mm2满足要求。
〈3〉抗剪验算
V=kvq2l+kvF=0.607×11.15×0.20+0.661×2.5=3.00KN
τ=3v/2bh
=(3×3.00×103)/(2×350×18)=0.71N/mm2 〈4〉挠度验算 q=1.2×(①+②+③)=1.2×(0.123+7.88+0.47)=10.17KN/m 胶合板的弹性模量取E=9500N/mm2 ω=Kω×(ql4/100EI) =0.632×[10.17×2004/(100×9500×350×183/12)] =0.06mm<[ω]=l/400=250/250=1.0mm满足要求。 〔2〕梁底模板下横楞计算(200mm) 计算简图如示: 425350425 门型架搭设(层高3.6米)计算简图 250350250 钢管架搭设(层高7.2米)计算简图 〈1〉荷载计算 ①模板自重(两侧模和底模简化成线荷载: 0.35×0.2×(0.9×2+0.35)/0.2=0.75KN/m ②新浇混凝土自重: 0.20×0.9×25=4.50KN/m ③钢筋自重: 0.20×0.9×1.5=0.27KN/m ④施工振捣荷载: 0.20×0.9=0.18KN/m ⑤施工人员及设备荷载0.20×2.5=0.5KN/m 总竖向荷载: q1=1.2×(①+②+③)+1.4(④+⑤) =1.2×(0.75+4.5+0.27)+1.4×(0.18+0.50) =7.58KN/m 木枋自重均布荷载: 选用松木,弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。 q2=1.2×0.05×0.08×6.0=0.029KN/m 〈2〉强度验算 查《施工手册》第四版P47 w=bh2/6=50×802/6=53333.33mm3 б=M/w=0.685×106/53333.33 =12.8N/mm2<[б]=13N/mm2 间距为200mm可满足要求。 很明显,钢管搭设(层高7.2米)的支撑系统梁底模板下横楞跨度较小,也能满足要求 〈3〉抗剪验算 查《施工手册》第四版P47 V=qb/2=(7.58×0.35)/2=1.33KN τ=3v/2bh=(3×1.33×103)/(2×50×80)=0.500N/mm2 钢管搭设(层高7.2米)的支撑系统梁底模板下横楞抗剪验算同上 〈4〉挠度验算 查《施工手册》第四版P47 q=1.2×(①+②+③)=1.2×(0.75+4.5+0.27)=6.624KN/m E=10000N/mm2 I=bh3/12=(50×803)/12=2133333.33mm3 ω=[qbl3(8-4b2/l2+b3/l3)]/384EI =[6.624×350×12003(8-4×3502/12002+3503/12003)]/(384 ×10000×2133333.33) =3.75mm<[ω]=l/400=1200/250=4.8mm满足要求。 很明显,钢管搭设(层高7.2米)的支撑系统梁底模板下横楞跨度较小,也能满足要求 〔3〕纵楞计算 〔3.1〕梁底模纵愣(支承在顶托上的木枋)的计算(层高3.6米) 采用双排木枋(长2000),三跨,计算简图如图示 〈1〉荷载计算 支座就是门型架的顶托,纵楞计算时可忽略作用于支座的荷载 每一根梁底木枋传到最下排木枋的集中力设计值是 P=qb/2=7.58KN/m×0.35m/2=1.327KN 〈2〉强度计算 按《施工手册》第四版P52三跨连续梁计算,查表得各系数如下: Km=0.267剪力系数KV=-1.267,挠度系数Kω=1.883 M=Km×PL=0.267×1.327×0.6=0.21KN.m W=bh2/6=50×802/6=53333.33mm3 б=M/w=0.21×106/53333.33=3.98N/mm2<[б]=13N/mm2 满足要求。 〈3〉抗剪验算 v=KVp=1.267×1.327=1.68KN τ=3v/2bh=(3×1.68×103)/(2×50×80)) =0.63N/mm2 〈4〉挠度验算 荷载不包括振捣荷载,则 q3=1.2×(①+②+③)+1.4×⑤ =1.2×(0.75+4.5+0.27)+1.4×0.5 =7.324KN/m p=qb/2=7.324×0.35/2=1.28KN I=bh3/12=50×803/12=2133333.33mm3 满足要求。 钢管搭设(层高7.2米)的支撑系统梁底模板下横楞跨度一样,也能满足要求 〔3.2〕梁底模纵愣(Ø48钢管长6000)的计算(层高7.2米) 采用双排钢管(长6000),按五等跨计算,计算简图如图示 〈1〉荷载计算 支座就是纵楞与立杆交界处,纵楞计算时可忽略作用于支座的荷载 每一根梁底木枋传到纵楞钢管的集中力设计值是 P=qb/2=7.58KN/m×0.35m/2=1.33KN 〈2〉强度计算 按《施工手册》第四版P52五跨连续梁计算,查表得各系数如下: Km=-0.281剪力系数KV=-1.281,挠度系数Kω=1.795 M=Km×PL=0.281×1.33×0.6=0.22KN.m W为48钢管截面抵抗矩=4490.00mm3 б=M/w=0.22×106/4490.00=49.00N/mm2<[б]=205N/mm2 满足要求。 〈3〉抗剪验算 v=KVp=1.281×1.33=1.70KN τ=2V/A=2×1.70×103/424.115 =8.02N/mm2 其中,τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--主楞计算最大剪力(N): ; A--钢管的截面面积(mm2): A=424.115mm2; fv--钢管的抗剪强度设计值(N/mm2): fv=120N/mm2 〈4〉挠度验算 荷载不包括振捣荷载,则 q3=1.2×(①+②+③)+1.4×⑤ =1.2×(0.75+4.5+0.27)+1.4×0.5 =7.324KN/m p=qb/2=7.324×0.35/2=1.28KN 48钢管惯性距I=108000mm3 满足要求。 〔4〕梁侧模及对拉螺栓拉力计算 〔4.1〕梁侧板压力计算 〈1〉荷载计算 根据《建筑施工手册》公式[8-6] F=0.22t0β1β2V1/2 其中 t0新浇筑混凝土的初凝时间t0=(T为混凝土温度,取25°C) F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 c混凝土的重力密度取25KN/m2 β1外加剂影响修正系数取1.0 β2混凝土塌落度修正系数泵送混凝土取1.15 V混凝土的浇筑速度取2.0m/h 故 F=0.22×25×5×1.0×1.15×2.01/2=44.7KN/m2 根据公式[8-7] 其中 F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 c混凝土的重力密度取25KN/m2 H混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面的总高度(即梁截面高度0.9m) 取较小值作为计算荷载,即F=22.5KN/m2 〈
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