梁模板计算书.docx
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梁模板计算书
附件三扣件式梁模板安全计算书
一、计算参数
基本参数
混凝土梁高h(mm)
1000
混凝土梁宽b(mm)
700
混凝土梁计算跨度L(m)
7.6
模板支架高度H(m)
4.7
梁跨度方向立柱间距la(m)
0.9
垂直梁跨度方向的立柱间距lb(m)
0.6
水平杆步距h(m)
1.2
顶步水平杆步距(m)
0.7
立杆自由端高度a(mm)
400
梁底增加立柱根数n
4
梁底支撑小梁根数m
8
次梁悬挑长度a1(mm)
250
结构表面要求
表面外露
可调托座内主梁根数
2
斜撑(含水平)布置方式
加强型
是否采用底座
否
材料参数
主梁类型
双钢管
主梁规格
48×3.0
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
15mm(克隆、樟木平行方向)
钢管规格
Ф48×3.5
荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
粉砂
地基承载力特征值fak(N/mm2)
300
架体底部垫板面积A(m2)
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、城市
河南(省)郑州(市)
二、施工简图
(图1)剖面图1
(图2)剖面图2
三、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
1、强度验算
A.当可变荷载Q1k为均布荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1+1.4×2.5×1=34.7kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=37.55kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(34.7,37.55)=37.55kN/m
(图3)面板简图
B.当可变荷载Q1k为集中荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1=31.2kN/m
p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN
(图4)面板简图
由永久荷载控制的组合:
q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1=35.1kN/m
p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN
(图5)面板简图
取最不利组合得:
Mmax=0.127kN·m
(图6)面板弯矩图
σ=Mmax/W=0.127×106/37500=3.387N/mm2≤[f]=30N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×700/1000/(8-1))×1=3.05kN/m
(图7)简图
ν=0.001mm≤[ν]=700/((8-1)×400)=0.25mm
满足要求
(图8)挠度图
四、次梁验算
A、当可变荷载Q1k为均布荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×700/1000/(8-1)+1.4×2.5×700/1000/(8-1)=3.47kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×700/1000/(8-1)+1.4×0.7×2.5×700/1000/(8-1)=3.755kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(3.47,3.755)=3.755kN/m
计算简图:
(图9)简图
B、当可变荷载Q1k为集中荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×1000/1000)×700/1000/(8-1)=3.048kN/m
p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN
(图10)简图
由永久荷载控制的组合:
q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×15/1000)×700/1000/(8-1)=0.091kN/m
p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN
(图11)简图
1、强度验算
(图12)次梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.97kN·m
σ=Mmax/W=0.97×106/(83.33×1000)=11.64N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
(图13)次梁剪力图(kN)
Vmax=4.262kN
τmax=3Vmax/(2A)=3×4.262×103/(2×5000)=1.279N/mm2≤[τ]=2N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计,
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=(0.3+(24+1.1)×1000/1000)×700/1000/(8-1)=2.54kN/m
(图14)变形计算简图
(图15)次梁变形图(mm)
νmax=0.033mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm
满足要求
4、支座反力计算
承载能力极限状态下在支座反力:
R=8.247kN
正常使用极限状态下在支座反力:
Rk=1.529kN
五、主梁验算
模板支设时一般均按梁中心线对称布置,根据实际工况,可简化为力学模型如下图:
(图16)简图
1、抗弯验算
(图17)主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.2Rlb=0.565kN·m
σ=Mmax/W=0.565×106/(10.08×1000)=56.052N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
(图18)主梁剪力图(kN)
Vmax=R=8.247kN
τmax=QmaxS/(Ib)=3Qmax/(2bh0)=3×8.247×1000/(2×828)=14.94N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
(图19)简图
(图20)主梁变形图(mm)
νmax=0.277mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mm
满足要求
4、支座反力计算
因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力,故经计算得:
Rmax=2.133R=2.133×8.247=17.591kN
六、立柱验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01=kμ1(h+2a)=1×1.44×(1.2+2×400/1000)=2.881m
l02=kμ2h=1×2.292×1.2=2.75m
取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.881,2.75)=2.881m
λ=l0/i=2.881×1000/(12.19×10)=23.634≤[λ]=210
满足要求
2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=1.155×1.44×(1.2+2×400/1000)×1000/(12.19×10)=27.294
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.937098
N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb=(1.2×(0.5+(24+1.1)×1000/1000)+1.4×(1+2))×0.9×0.6=18.857kN
f=N1/(φA)=18.857×1000/(0.937×(4.89×100))=41.151N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=1.155×2.292×1.2×1000/(12.19×10)=26.06
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.93
N3=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb+1.2×H×gk=(1.2×(0.5+(24+1.1)×1000/1000)+1.4×(1+2))×0.9×0.6+1.2×0.067×4.7=19.235kN
f=N3/(φA)=19.235×1000/(0.937×(4.89×100))=41.976N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
七、可调托座验算
按上节计算可知,可调托座受力N=max(N1,N2)=max(18.857,0)=18.857kN
N=18.857kN≤[N]=150kN
满足要求
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