梁模板两侧计算书.docx

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梁模板两侧计算书

梁模板（扣件式）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土梁名称

KL27

新浇混凝土梁计算跨度（m）

6

混凝土梁截面尺寸（mm×mm）

200×500

新浇混凝土结构层高（m）

2.9

梁侧楼板厚度（mm）

100

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）

面板

0.1

面板及小梁

0.3

模板面板

0.5

模板及其支架

0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）

24

混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）

1.1

当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）

1

对水平面模板取值Q2k（kN/m2）

2

风荷载标准值ωk（kN/m2）

基本风压ω0（kN/m2）

0.3

非自定义:

0.22

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用（A）

梁跨度方向立柱间距la（mm）

800

梁两侧立柱间距lb（mm）

800

步距h（mm）

1500

新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）

800、800

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）

400

梁底增加立柱根数

1

梁底增加立柱布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）

400

梁底支撑小梁根数

3

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

0

梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）

200

结构表面的要求

结构表面外露

模板及支架计算依据

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面竹胶合板

面板厚度（mm）

12

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15

面板弹性模量E（N/mm2）

10000

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.5）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.5）+1.4×0.7×2]×1＝17.377kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×0.5]×1＝15.613kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m

q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.5]×1＝12.85kN/m

1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×17.377×0.12＝0.022kN·m

σ＝Mmax/W＝0.022×106/24000＝0.905N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.521×12.85×1004/（100×10000×144000）＝0.005mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×15.613×0.1+0.437×1.764×0.1＝0.663kN

R2=1.25q1l=1.25×17.377×0.1＝2.172kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'=R3'=0.375q2l=0.375×12.85×0.1＝0.482kN

R2'=1.25q2l=1.25×12.85×0.1＝1.606kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格（mm）

40×80

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15.44

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.78

小梁弹性模量E（N/mm2）

9350

小梁截面抵抗矩W（cm3）

42.67

小梁截面惯性矩I（cm4）

170.67

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{0.663+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.2/2+0.5×（0.5-0.1）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.1）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.1）+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.2/2，（0.8-0.4）-0.2/2]/2×1，2.172+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.2/2}=2.196kN/m

q2＝max[0.482+（0.3-0.1）×0.2/2+0.5×（0.5-0.1）+（0.5+（24+1.1）×0.1）×max[0.4-0.2/2，（0.8-0.4）-0.2/2]/2×1，1.606+（0.3-0.1）×0.2/2]＝1.626kN/m

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.196×0.82，0.5×2.196×0.22]＝0.15kN·m

σ＝Mmax/W＝0.15×106/42670＝3.525N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.196×0.8，2.196×0.2]＝1.067kN

τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.067×1000/（2×40×80）＝0.5N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×1.626×8004/（100×9350×1706700）＝0.264mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

ν2＝q2l24/（8EI）＝1.626×2004/（8×9350×1706700）＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

满足要求！

4、支座反力计算

梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.196×0.8，0.393×2.196×0.8+2.196×0.2]＝2.008kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.642kN，R2＝2.008kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.626×0.8，0.393×1.626×0.8+1.626×0.2]＝1.487kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.477kN，R'2＝1.487kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格（mm）

Ф48×3

可调托座内主梁根数

1

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁截面惯性矩I（cm4）

10.78

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.49

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图（kN·m）

σ＝Mmax/W＝0.108×106/4490＝24.001N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

主梁剪力图（kN）

Vmax＝1.501kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.501×1000/424＝7.08N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图（mm）

νmax＝0.017mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

满足要求！

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝0.141kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.141kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A（mm2）

424

回转半径i（mm）

15.9

立柱截面抵抗矩W（cm3）

4.49

抗压强度设计值f（N/mm2）

205

立杆自重q（kN/m）

0.15

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.634

1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.045kN·m

2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：

1）面板验算

q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.5）+0.9×1.4×2]×1＝16.146kN/m

2）小梁验算

q1＝max{0.62+（0.3-0.1）×0.2/2+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.1）+0.9×1.4×1]×max[0.4-0.2/2，（0.8-0.4）-0.2/2]/2×1，2.018+（0.3-0.1）×0.2/2}=2.038kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.138kN，R2＝4.793kN，R3＝0.138kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×（2.9-0.5）+Mw/lb＝max[0.138+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.1）+0.9×1.4×1]×（0.8+0.4-0.2/2）/2×0.8，4.793，0.138+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.1）+0.9×1.4×1]×（0.8+0.8-0.4-0.2/2）/2×0.8]+0.36+0.045/0.8＝5.209kN

f＝N/（φA）+Mw/W＝5208.789/（0.634×424）+0.045×106/4490＝29.378N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

八、可调托座验算

荷载传递至立杆方式

可调托座

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝5.01kN≤[N]＝30kN

满足要求！