施工电梯及运输通道地下室顶板加固专项方案.docx
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施工电梯及运输通道地下室顶板加固专项方案
目录
1、编制说明
2、工程概况
3、安装位置
4、地下室顶板加固方案
5、地下室顶板加固计算
6、安全措施
一、编制说明
为了保证XX沿线高层公寓安置房二标段工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准,由于本工程有地下室一层,主楼周边均为一层地下车库,为了解决主楼砌筑及抹灰等施工材料垂直运输的问题,垂直运输机械(施工电梯)位置以及施工运输道路根据现场的实际情况和施工的需要安置在本工程主楼旁地下室顶板上。
二、工程概况
本工程位于杭州市余杭区星桥镇,西临星都大道,北临一标段同步施工的基坑,南侧是星灵路,东临星韵路。
本工程由1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼,6#楼,7#楼以及地下车库,七个住宅楼和地下室组成,建筑面积为105964.38平方米。
1#楼、2#楼、3#楼为框剪结构:
地下1层、地上21层建筑高度为62.20m,5#楼为框剪结构:
地下1层、地上22层建筑高度为65.2m。
4#楼、6#楼、7#楼为框剪结构:
地下1层、地上22层建筑高度为65.10m,工程结构重要性系数为1.0,设计使用年限为50年,建筑结构安全等级为二级,工程所处场地的建筑场地类别为2级,设计基本地震加速为0.05g地震分组第一组,抗震设防烈度为6度,高层抗震设防类别为丙类。
相关单位:
建设单位:
XX城市建设集团有限公司
设计单位:
XX工程设计有限公司
勘察单位:
XX建筑设计研究院有限公司
监理单位:
XX工程建设监理公司
施工单位:
XX建设有限公司
三、安装位置
本工程1、2、3、4、5、6、7栋根据施工部署,主体施工到八层具备砌体施工条件,拟安装施工电梯:
1#~7#楼均安装一台架设高度73米;总计7部施工电梯,安装条件由于施工现场场地狭窄,将施工电梯安装在各主楼旁地下室顶板上(标高:
地下室顶板,具体位置详见电梯布置图),地下室顶板厚250mm,混凝土强度等级为C35。
其中1#安装在基坑外土质压实的照电梯图施工,其余6台安装在地下室顶板上。
拟安装施工交通运输通道:
两条宽度6米具体位置详见平面布置图,立杆0.9mx0.9m进行加固。
其中一条从4#楼北D-U~D-V/D-1~D-8轴处进入通过7#楼北到6#楼北再到5#楼北;另一条从3#楼南D-A向北4米/D-1~D-10轴处进入通过2#楼南到1#楼南。
四、地下室顶板加固施工方案
(1)施工电梯安装位置加固方案
为保证施工电梯正常运行及行车道安全,拟采用如下加固方案:
在地下室采用钢管(φ48×3.0)搭设满堂脚手架(支撑面积为6.0m×6.0m),把地下室顶板及梁上的荷载传至地下室底板以满足安全施工要求。
满堂架搭设时采用立杆上加可调顶托,顶托上用木方(60×100mm)
支撑顶板及梁底,立杆间距@900×900mm,底部垫方木板,水平钢管步距1800mm,立杆四周45度角设置剪刀撑连续设置到顶,上、下水平杆距立杆端部不大于200mm。
为确保施工电梯荷载能有效传递至地下室底板,可调顶托必须旋紧,立杆保证上下同心。
在地下室顶板施工电梯的机座处,顶板因防水要求不能打孔穿地脚螺栓,故采用浇筑砼基础C35厚度100mm,方形6.2m×4m,钢筋网格间距按照使用说明书的要求双向双层@200×200,规格10;机座底盘与砼基础的连接用原配地脚螺丝。
电梯机座安装在地下室顶板上,基础螺栓M25和10#槽钢安装在现浇的基础上。
(2)施工运输通道安装位置加固方案
根据目前现场的实际情况,3#楼~1#楼、4#楼~7#楼~6#楼~5#楼的施工通道拟从已建车库的顶板上通行,顶板上行驶的车辆有混凝土罐车、拉运土方的翻斗车、运输钢筋的卡车等,具体路线及部位见“施工通道平面位置图”,为保证通道部位车库顶板的安全性,拟对该部位的顶板混凝土进行支撑加固,支撑采用扣件式钢管做立杆,立杆底部配合钢顶丝上下以方木做垫,拧紧顶丝使之与混凝土板紧紧接触,立杆纵横向间距均为900mm,立杆之间沿纵横向均设三道横拉杆(其中一道为扫地杆),拉杆用扣件固定。
五、地下室顶板加固计算
计算依据
1、国家和行业现行施工验收规范、规程、标准以及XX省、杭州市关于建筑施工管理的有关规定。
2、本工程施工蓝图
3、租赁公司提供的施工升降机说明书
4、《施工升降机》(GB/T10054-2005)
5、《施工升降机安全规则》(GB10055-2007)
6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)
7、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)
8、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
(1)地下室顶板加固方案计算书
1、参数信息
1).施工升降机型号:
SC200/200;吊笼形式:
双吊笼;
架设总高度:
73m;标准节长度:
1.508m;
导轨架截面长:
0.9m;导轨架截面宽:
0.65m;
标准节重:
167kg;对重重量:
1300kg;
单个吊笼重:
1460kg;吊笼载重:
2000kg;
外笼重:
1480kg;其他配件总重量:
200kg;
2).钢管参数:
钢管类型:
Ф48×3.0;
3).基础参数
基础混凝土强度等级:
C35;
双向双层@200×200,规格10;
基础长度l:
4.0m;基础宽度b:
6.2m;
基础高度h:
0.1m;
2、荷载计算
导轨架重(共需48节标准节,标准节重167kg):
167kg×48=8016kg,
施工升降机自重标准值:
Pk=(1460.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+8016+200.00)×10/1000=192.16kN
安全系数K=2.1
荷载取值:
P=2.1×192.16=403.54kN
本工程地下室顶板设计规定等效静荷载标准值最大5KN/㎡。
地下室顶板混凝土为C35,混凝土养护时间28d,根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)4.1.4表4.1.4-1中C35混凝土的轴心抗压强度设计值14.3N/㎜2(即:
14300KN/㎡)。
升降机满负荷工作时,荷载取值为403.54KN,升降机双笼离地满负荷工作时为最不利工况,此时升降机的标准节为主要荷载传递构件,标准节的受力状况,即:
403.54KN÷(0.8×0.8)㎡=630.531KN/㎡,大于地下室顶板静荷载标准值20KN/㎡,小于混凝土轴心抗压强度标准值14300KN/㎡。
由于施工电梯的总荷载值大于设计规定地下室顶板等效静荷载标准值,为了减小混凝土结构的变形,采用钢管支撑加固的方法,由支撑加固钢管支撑承担升降机的全部荷载,通过钢管支撑将荷载传至基础梁及底板。
单位平方面积承受的荷载:
Pn=P/A=403.54KN/24.8㎡(6.2m×4m)=16.27KN/㎡
按16.27KN/㎡计算。
现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按900x900设置,水平杆步距为1800,根据《建筑施工计算手册》第二版表8-17(420页)得知每根¢48×3.0的钢管立杆容许荷载[N]=26.8kN;
计算单元为(6.2m×4m=24.8㎡)共计48根立杆:
每根立杆的实际承载力:
N=16.27kN×24.8㎡÷48=8.4kN<[N]=26.8kN ,满足要求。
计算支撑架的受压应力及稳定性:
1)、根据荷载16.27kN/㎡,每区格面积为0.9×0.9=0.81㎡
每根立杆承受的荷载为:
N=0.81×16270N/㎡=13178.7N
2)、采用¢48×3.0㎜钢管,A=424mm2
3)、按强度计算,支柱的受压应力为:
σ=N/A
σ=N/A=13178/424=31.08N/mm2
4)、立杆受压稳定性:
σ=N/фA≤f
长细比 λ=L/i
钢管回转半径i=√(d2+d12)/4=√(482+422)/4=15.9mm
λ=1500/15.9≈94.3
查建筑施工计算手册第二版附录二附表2-67得轴心受压杆的稳定系数ф=0.684,则 290.016
σ==N/фA=13178/0.684/424=45.44N/mm2<215N/mm2 满足要求。
3、基础验算
1)、承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=6.2×4=24.8m2≥(Pk+Gk)/fc=(192.16+120)/(16.7×103)=0.0187m2。
基础底面积满足要求。
2)、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连,故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下:
F1≤0.7βhpftamhoam=(at+ab)/2F1=pj×Al
式中Pj=P/S=403.54/24.8=16.272kN/m2;
βhp--受冲切承载力截面高度影响系数,βhp=1;
h0--基础冲切破坏锥体的有效高度,h0=300-35=265mm;
Al--冲切验算时取用的部分基底面积,Al=4×1.25=5m2;
am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;
at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,取导轨架宽a;
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长;
ab=a+2h0=0.6+2×0.265=1.13m
am=(at+ab)/2=(0.6+1.13)/2=0.865m
Fl=Pj×Al=16.272×5=81.36kN
0.7βhpftamh0=0.7×1×1.57×865×265/1000=251.918kN≥81.36kN。
基础抗冲切满足要求。
3)、承台底部弯矩计算
属于轴心受压,在承台底部两个方向的弯矩:
M1=(a12/12)[(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]
M2=(1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)
式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值;
a1--任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离,a1=1.55m;
l,b--基础底面的长和宽;
pmax,pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值,pmax=pmin=(192.16+144)/24.8=13.55kN/m2;
p--相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值,p=pmax=13.55kN/m2;
G--考虑荷载分项系数的基础自重,当组合值由永久荷载控制时,G=1.35Gk,Gk为基础标准自重,G=1.35×120=162kN;
M1=1.552/12×[(2×4+0.9)×(38.386+38.386-2×162/16)+(38.386-38.386)×4]=100.712kN·m;
M2=(4-0.9)2/48×(2×4+0.6)×(38.386+38.386-2×162/16)=97.318kN·m;
4)、承台底部配筋计算
αs=M/(α1fcbh02)
ξ=1-(1-2αs)1/2
γs=1-ξ/2
As=M/(γsh0fy)
式中α1--当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,α1取为0.94,期间按线性内插法,α1=1;
1-1截面:
αs=|M|/(α1fcbh02)=100.71×106/(1.00×16.70×4.00×103×265.002)=0.021;
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.021)0.5=0.022;
γs=1-ξ/2=1-0.022/2=0.989;
As=|M|/(γsfyh0)=100.71×106/(0.989×360.00×265.00)=1067.27mm2。
2-2截面:
αs=|M|/(α1fcbh02)=97.32×106/(1.00×16.70×4.00×103×265.002)=0.021;
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.021)0.5=0.021;
γs=1-ξ/2=1-0.021/2=0.990;
As=|M|/(γsfyh0)=97.32×106/(0.990×360.00×265.00)=1030.91mm2。
截面1-1配筋:
As1=1649.336mm2>1067.268mm2
截面2-2配筋:
As2=1649.336mm2>1030.907mm2
基础配筋满足要求!
通过上述验算,脚手架加固及浇筑基础满足安全使用要求。
(2)施工运输通道支撑体系的强度和刚度验算
取车库顶板最大跨度的一间板为例计算,其钢筋混凝土顶板平面尺寸为8400x6600,板厚250mm,车库净高3.8m,原设计允许载荷5KN,用扣件式钢管作立杆,底部配合钢顶丝,立杆纵横向间距900mm,则每间板需立杆99根,各立柱间布置双向水平撑,上下共三道,并适当布置垂直剪刀撑。
计算时车库顶板的承载力5KN/m2按零计算,水平撑及剪刀撑、方木的自重可忽略不计。
解:
车库顶板混凝土的自重:
8.4x6.6x0.25x2500=34650kg
(8.4+8.4+6.1+6.1)x0.5x0.65x2500=23562.5kg
(7.9+5.7)x0.4x0.45x2500=6120kg
34650+23562.5+6120=64332.5kg即11372N/m2
顶板上车辆荷载60T/每区间即60T/55.44m2
则10606.1N/m2x1.4=14849N/m2
合计11372+14849=26221N/m2
每区间采用立杆99根,间距900mm,立杆每小区格面积0.9x0.9=0.81m2
则每根立杆承受的载荷为0.81m2*26221N/m2=21239.01N,根据建筑施工计算手册第二版表8-27(420)页得知每根中48x3.0的钢管立杆容许荷载(N)=26.8KN,大于实际承受力,满足要求。
设立杆为φ48*3mm钢管A=424mm2
钢管回转半径为:
i=
mm
每根立杆的受压应力为:
σ=
按稳定性计算支柱的受压应力为:
长细比λ=
查《建筑施工计算手册》(第二版)附录二附表2-67得
(轴心受压稳定系数)=0.96
则σ=
N/mm22 满足要求。 六、安全措施 1、本方案须地下室顶板砼强度报告达到设计要求后方能施工。 2、地下室加固的满堂脚手架,当建筑上部工程完成,先拆除施工电梯后,才能拆除地下室的加固架体,严禁任意乱拆。 3、项目专职安全员要把加固架体做经常性的检查,做好检查记录,发现隐患及时通知整改。 4、本方案为施工电梯及运输通道加固方案,其余详施工电梯专项方案。
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