海证考试最新驾驶题库 《船舶货运》新题库的货运计算题.docx
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海证考试最新驾驶题库《船舶货运》新题库的货运计算题
某轮首、中、尾的吃水分别是:
6.45m,6.60m,6.50m,且存在拱垂,则其平均吃水为()m。
A.6.60
B.6.57
C.6.48
D.3.26
某轮船长200m,漂心在船中前0.50m,dF=10.20m,dA=12.35m,则该轮的漂心修正量为()m。
A.+0.003
B.-0.003
C.+0.005
D.-0.005
某轮船宽为20m,当其右倾2°时,左舷吃水减少()m。
A.0.175
B.0.35
C.0.55
D.0.60
tanө*B
2
某轮到港时排水量Δ=15000t,dM=8.15m,TPC=25t/cm。
现在港卸货1000t后又加载500t,之后由标准海水区域进入水密度为1.006g/cm3的区域,其吃水为()m。
A.7.66
B.7.86
C.8.06
D.8.26
∮d’=p/TPC
某船正浮时由淡水进入海水,漂心在浮心之前,则在海水中时()。
A.首倾
B.尾倾
C.正浮
D.纵倾状态不定
某轮排水量Δ=17272t,由密度为ρ1=1.014g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.002g/cm3,每厘米吃水吨数TPC=24.18t,则其平均吃水改变量为()m。
A.0.061
B.0.069
C.0.078
D.0.086
船舶淡水水尺超额量的计算公式为()。
A.
B.
C.
D.
某轮排水量为12000t,TPC=15t/cm,由标准淡水水域驶进标准海水水域,则船舶的吃水将()。
A.减少0.2m
B.增加0.2m
C.不变
D.无法计算
某船夏季满载时FWA=0.2m,本航次在水密度ρ=1.010g/cm3的港口装货,则开航时船舶吃水至多装至夏季载重线以上()m。
A.0.08
B.0.10
C.0.12
D.0.14
=40(1.025-
)FWA=(41-40
)FWA
为保持某轮在相对密度为1.008的水域中与在标准海水中的吃水不变,需卸下货物322t,则该轮在标准海水中的排水量为()t。
A.19092.7
B.19414.7
C.13202.4
D.条件不足,无法计算
某轮装货前测得平均吃水为6.12m,TPC=20t/cm。
5h后测得平均吃水为6.98m,TPC=21.8t/cm,若假定该段时间内船上油水等重量不变,则装货量估计为()t。
A.1797
B.1720
C.1874
D.1726
根据国际载重线公约的规定,以下()海区属于夏季区带。
A.一年内蒲氏风级8级或8级以上风力不超过1%的海区
B.一年内蒲氏风级8级或8级以上风力不超过5%的海区
C.一年内蒲氏风级8级或8级以上风力不超过8%的海区
D.一年内蒲氏风级8级或8级以上风力不超过10%的海区
某轮装货后将相应载重线上缘没入水中28cm,泊位舷外水密度ρ=1.003g/cm3,FWA=0.34m,则该轮()。
A.已经超载
B.船舶不适航
C.没有超载
D.不能确定
按照国际惯例,当货物的积载因数小于()时,该货物为计重货物。
A.1.1328m3/t
B.1.0m3/t
C.40ft3
D.A或C
某票货物重量为1500t,包括亏舱的积载因数S.F=0.795m3/t,亏舱系数Cbs=12%,则该货物不包括亏舱的积载因数为()m3/t。
A.0.8
B.0.56
C.0.7
D.0.65
某票货物重量为1500t,量尺体积为1050m3,亏舱系数Cbs=12%,则该货物包括亏舱的积载因数为()m3/t。
A.0.795
B.0.700
C.0.840
D.0.954
某票货物重量为200t,不包括亏舱积载因数S.F=1.8m3/t,亏舱率Cbs=10%,则所占舱容为()m3。
A.400
B.396
C.324
D.425
某轮某舱舱容为3295m3,拟配装一票包括亏舱的积载因数S.F=2.02m3/t的货物,亏舱率估计为8%,则该舱可装载该种货物()t。
A.1421
B.1631
C.2536
D.2718
某票货物包括积载因数S.F=1.5m3/t,亏舱率Cbs=10%,则不包括亏舱的积载因数为()m3/t。
A.1.80
B.2.10
C.1.35
D.1.65
某轮船舶资料中dρ=8.0m时Δ=18000t,TPC=25t/cm,现计划由标准海水港装货后驶往一半淡水港(ρ=1.010),抵达目的港的限制吃水为8.0m,预计途中耗油水200t,则出发时的平均吃水为()m。
A.8.19
B.8.03
C.8.00
D.7.97
某船ΔT=21367t,Δs=20881t,空船ΔL=5371t,船舶由夏季载重线海区航行至热带载重线海区时,且夏季载重线段油水消耗量306t。
已知本航次需装油水等共440t,船舶常数219t,则本航次最多载货()t。
A.15332
B.15006
C.14851
D.15687
某船△L=6690t,过浅滩(ρ=1.012)时最大吃水d=9.35m所对应的海水排水量△=26330t,船由始发港至过浅处油水消耗475t,则本航次所允许使用的总载重量为()t。
A.26471
B.18831
C.19360
D.19781
!
某轮到达锚地时dF=9m,dA=9.4m,港内航道水深仅允许dmax=9.0m的船舶安全通过。
现拟调平吃水进港,TPC=24t/cm,xf=0,则至少应卸下()t货物。
A.400
B.440
C.480
D.520
某轮测定船舶常数时船舶排水量为6000t,当时船上存有油500t,淡水200t,压载水200t,粮食及备品20t,增加新设备30t,已知该轮新船出厂时空船排水量为4800t,则船舶常数为()t。
A.180
B.250
C.280
D.310
!
某轮满载排水量19650t,空船重量5560t,航次储备量及船舶常数1982t,船舶总舱容19864m3。
本航次计划配装铝块(S.F=0.37m3/t)5200t,棉织品(S.F=2.83m3/t)1000t,还准备配装钢管(S.F=1.36m3/t)及服装(S.F=2.80m3/t),为了达到满舱满载,钢管和服装各应配装()t。
(四种货物均已考虑亏舱)
A.1908和4000
B.908和5000
C.995和4913
D.4913和995
!
某货舱舱容2510m3,该舱应装货2380t,现拟配S.F分别为1.25m3/t(Cbs=16%)和0.86m3/t(Cbs=10%)的两种货物,则各自应配装()t可使其满舱。
A.1830和550
B.550和1830
C.1955和425
D.441和1939
某轮航次货运量=12500t,全船货舱总容积=19650m3,No.2货舱容积为1720m3,则按10%的上限可装载()t。
A.2406
B.1203
C.602
D.1718
某轮某剖面上的空船重力789t,空船重力矩53662t·m,载荷重力133t,载荷重力矩8160t·m,查得该剖面处的浮力269t,站面距中距离52.70m,浮力矩1538t·m,则该剖面处的剪力为()t。
A.-653
B.653
C.-327
D.327
经验表明,正常拱垂变形值为Lbp/1200m,极限拱垂变形值为Lbp/800m,危险拱垂值为Lbp/600m。
某轮某站面上的重力7834t,重力矩(船尾坐标)353357t.m,查得该站面处的浮力8911t,浮力矩408860t.m,则该站面处的弯矩为()t.m。
A.-27752
B.277752
C.-55503
D.55503
剪力、切力=重力-浮力
某轮某剖面上的空船重力789t,空船重力矩53662t·m,载荷重力133t,载荷重力矩8160t·m,查得该剖面处的浮力269t,剖面距中距离52.70m,浮力矩1538t·m,则该剖面处的弯矩为()t.m。
A.-23390
B.23390
C.-11695
D.11695
弯矩=重力矩-计算点到船中距离的乘积-相应肋骨上的浮力钜
某轮某剖面上的重力6950t,重力矩(船尾坐标)203354t·m,查得该剖面处的浮力6911t,浮力矩168860t·m,则该剖面处的弯矩为()t·m。
A.68988
B.34494
C.-68988
D.-34494
在无全船积载因数S.F资料的情况下,对于重结构的船舶来说,其上甲板允许均布负荷不得超过()kPa。
A.24.53
B.10.6
C.8.48
D.9.81
重结构取H1.5,轻结构取H1.2
在无全船积载因数S.F资料的情况下,对于轻结构的船舶来说,其上甲板允许均布负荷不得超过()kPa。
A.24.53
B.10.6
C.8.48
D.9.81
1.2*9.81*0.72
当船上没有设计时货物装载率
或设计时货物积载因数
资料时,可取γc=0.72t/m3或SFD=1.39m3/t。
对满足建造规范规定的重货加强要求的船舶的底舱,可取γc=1.2t/m3或取SFD=0.83m3/t。
轮某舱二层舱舱高3.0m,现装载S.F=1.2m3/t的杂货,高为2.40m,则二层甲板的局部强度()。
A.不满足强度要求
B.满足强度要求
C.不确定
D.视货物密度而定
──上甲板货物的设计堆高,重结构船取1.5m,轻结构船取1.2m;
某船某底舱高4.81m,舱容2614m3,拟垂直堆垛平均S.F=1.43m3/t的杂货4.8m,则该底舱最大能装()m高。
A.3.46
B.4.02
C.4.53
D.4.81
某轮No.2舱二层舱高为3.65m,底舱高7.32m,现拟在二层舱装载钢板(S.F=0.4m3/t)2.2m高;底舱下层装钢管(S.F=1.6m3/t)4.0m,上层装水泥(S.F=0.9m3/t)2.3m,试校核二层甲板和底舱底板的局部强度是否满足要求()。
A.二者强度均满足要求
B.二者强度均不满足要求
C.二层甲板强度满足要求;底舱底板强度不满足要求
D.二层甲板强度不满足要求;底舱底板强度满足要求
某船某舱高5.15m,舱容2578m3,拟垂直堆垛S.F=1.08m3/t的杂货,则最大能装货()t。
A.1582
B.1917
C.1753
D.1856
某船No.3舱底舱容积为2110m3,舱高5.38m,计划配装两种货物:
下层A货624t(S.F=0.86m3/t),为保证船舶局部强度,可在上层装S.F=1.31m3/t的B货()t。
A.523
B.723
C.895
D.915
某舱内分三层装载积载因数为0.73m3/t、1.11m3/t和1.24m3/t的三票货物,它们的高度依次为1.2m、1.5m和1.8m,则作用于舱底的局部强度为()×9.81kPa。
A.4.31
B.4.45
C.4.52
D.4.66
P=P1+P2+P3
!
!
某轮上甲板装载锅炉一只55t,锅炉上原有木支墩3只,每只为3.6×1.0m2,重为2.0t,已知甲板单位面积允许负荷量Pd=9.81×2.34kPa。
若装载后局部强度不满足要求,则至少应再加()只与原来相同的木支墩才能保证局部强度满足要求。
A.3
B.4
C.5
D.6
某轮某底舱货舱容积为2710m3,双层底高1.48m,舱高7.32m,计划配装两种货物:
下层焦宝石1000m(S.F=0.74m3/t),上层花生果500t(S.F=3.28m3/t),则两种货物的重心高度分别为()m。
A.2.48;4.15
B.2.48;5.70
C.2.00;4.53
D.1.85;4.21
某轮某底舱货舱容积为2710m3,双层底高1.48m,舱高7.32m,计划配装两种货物:
下层焦宝石1000t(S.F=0.74m3/t),上层花生果500t(S.F=3.28m3/t),则该舱的重心高度为()m。
A.2.78
B.3.12
C.3.55
D.5.96
1000*Z1+500*Z2
1000+500
某货舱下层、上层分别装有重心距基线高为2.04m和4.18m的两种货物,它们的重量分别是2630t和367t,双层底高1.1m,则该舱重心高度为()。
A.2.06m
B.2.14m
C.2.30m
D.2.49m
!
!
某船排水量为21766t,水线面面积关于纵轴的惯性矩为78520m4,所在海域的水密度为1.003g/cm3,则该轮的横稳性半径为()m。
A.4.25
B.3.61
C.4.42
D.4.58
某轮空船排水量为2000t,空船重心高度为5.5m;船舶载荷重量为8000t,其重心高度为3.50m;查得船舶初稳心距基线高度KM为4.70m。
该轮的初稳性高度GM为()m。
A.0.8
B.1.2
C.1.5
D.1.82
GM=KM-KG
某箱体船船长150m,船宽20m,排水量20000t,所在水域水密度为1.008g/cm3,则该轮的稳心半径BM为()m。
A.2.84
B.3.25
C.4.06
D.5.04
=1/12*LB3
对于某箱形驳船而言,其横稳心距基线高与船舶的()无关。
A.船长
B.船宽
C.舷外水密度
D.船舶吃水
某一梯形压载舱(舱内为标准海水)存在自由液面,舱长12.3m,舱前宽10.6m,舱后宽8.5m,若当时船舶排水量Δ=6638t,则该液舱自由液面对船舶GM的修正值为()m。
A.0.12
B.0.14
C.0.16
D.0.18
2.公式计算法
(1)矩形液面
式中:
l-―液面长度(m);
b-―液面宽度(m)。
(2)梯形液面
式中:
b1,b2-―液面前、后两端宽度(m)。
(3)等腰三角形液面
某一梯形压载舱(舱内为标准海水)存在自由液面,舱长12.3m,舱前宽10.6m,舱后宽8.5m,若当时船舶排水量Δ=6638t,则该液舱自由液面对船舶GM的修正值为()m。
A.0.12
B.0.14
C.0.16
D.0.18
某矩形压载舱(ρ=1.021g/cm3)存在自由液面,其液面长、宽分别为11.5m和9.6m,若排水量为6824t,则自由液面修正量δGMf=()m。
A.0.13
B.0.18
C.0.21
D.0.27
!
!
某轮装货后排水量为8000t,初稳性高度为0.85m,开航前加油(ρ=0.88g/cm3)200t,其重心在船舶重心之下3.70m,该油柜为梯形,油柜长l=10m,前后两个宽度分别为:
b1=8.0m,b2=6.0m,存在自由液面的影响。
加油后少量载荷变动对GM的影响值为()m。
A.-0.07
B.+0.07
C.-0.09
D.+0.09
液面形状为梯形的液舱,其自由液面惯性矩的计算公式为()。
A.
B.
C.
D.
液面形状为等腰三角形的液舱,其自由液面惯性矩的计算公式为()。
A.
B.
C.
D.
!
!
!
某轮装货后排水量为8000t,初稳性高度为0.85m,开航前加油(ρ=0.8g/cm3)200t,其重心在船舶重心之下3.70m,该油柜为梯形,油柜长l=10m,前后两个宽度分别为:
b1=8.0m,b2=6.0m,存在自由液面的影响。
加油后船舶的GM值变为()m。
A.0.95
B.0.89
C.0.81
D.0.75
某船一矩形液面的液舱存有自由液面,该舱长13.87m,宽12m,舱内液体的密度为0.96g/cm3,有一道等间距的纵向隔壁,船舶排水量为7096t,则该液舱自由液面对稳性的减小值为()m。
A.0.05
B.0.07
C.0.11
D.0.15
两液舱的自由液面惯性矩相同,则它们对船舶稳性的影响()。
A.不同
B.相同
C.与惯性矩无关
D.A,B均可能
某轮有一票重为100t的货物由底舱移至二层舱(垂向移动距离z=12m),船舶排水量Δ=15000t,由此票货物移动对船舶初稳性高度值的影响为()。
A.减小0.08m
B.增加0.08m
C.减小0.15m
D.增加0.15m
某船Δ=16500t,GM=1.06m,现270t货物横向左移2.8m,则船舶()。
A.左倾2.5º
B.右倾2.5º
C.左倾3.3º
D.右倾3.3º
1.船内重物水平横移
将船内重物p水平横移y距离,根据平行力移动原理,船舶重心将随之由G水平横移至
,并有
则有
将GG1表达式代入,则得:
某船排水量为22025t,重心高度为7.84m,现卸载重量为673t的货物,其重心距基线高9.6m,则该轮初稳性高度改变()m。
A.-0.06
B.0.30
C.-0.30
D.0.06
某轮排水量Δ=8000t,初稳性高度GM=0.85m,在开航前加油(ρ=0.880g/cm3)200t,其重心在船舶重心之下3.70m,该油柜是边长为10m的正方形且两道纵向隔壁,存在自由液面,则加油后船舶的初稳性高度值为()m。
A.1.03
B.0.93
C.0.85
D.0.67
轮装货至Δ=14000t时,KM=8.00m,KG=6.50m。
此时需要装甲板货,货物重心高度KP=14.0m,要求装货后船舶的GM≥1.30m,则最多能装载甲板货()t。
A.456.8
B.383.6
C.350
D.320.4
!
!
!
某轮排水量Δ=8000t,初稳性高度GM=0.85m,在开航前加油(ρ=0.880g/cm3)200t,其重心在船舶重心之下3.70m,该油柜是边长为10m的正方形,容积为328m3,则加油后船舶初稳性高度值为()m。
A.1.03
B.0.93
C.0.85
D.0.67
某船Δ=5357t,KG=4.42m,KM=5.50m,现将岸上总计重量为100t的货物悬挂在舱内距基线7.1m处,悬索长2m,则装货后船舶初稳性高度为()m。
A.1.00
B.1.16
C.1.11
D.1.18
设货舱内一悬挂货物重为P,悬索长为lz,现有一外力矩作用使船舶产生一较小的横倾角θ,若当时的排水量为△,初稳性高度为GM,则外力矩为()。
A.△GMsinθ
B.△GMcosθ
C.(△GM-PlZ)sinθ
D.(△GM-PlZ)cosθ
某船Δ=6987t,KG=5.83m,现将岸上总计重量为150t的货物悬挂在舱内距基线8.2m处,悬索长3m,装货后船舶初稳性高度改变()m。
A.0.11
B.-0.11
C.0.08
D.-0.08
某轮船舶排水量为28000t,假定重心高度为5.8m,船舶实际重心高度6.2m,查得横倾角为15°时形状稳性力臂GAZA为0.70m,则该轮的静稳性力矩为()kN·m。
A.16800
B.163839
C.22400
D.219744
GZ=GAZA+GGAsinθGGA=KGA-KG
某船Δ=15000t,GM=2.3m,查得横倾角θ=20°时的形状稳性力臂MS为0.64m,则静稳性力力矩为()t·m。
A.2250
B.15000
C.21450
D.42000
GZ=MS+GMsinθ
液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响是()。
A.使静稳性力臂减小
B.使静稳性力臂保持不变
C.使静稳性力臂增大
D.以上均有可能
液舱自由液面对静稳性力臂GZ的影响()。
A.随横倾角的增大而增大
B.随横倾角的增大而减小
C.不随横倾角变化
D.以上均可能
已知船舶形状稳性力臂KN|θ=30°=5.25m,船舶重心高度KG=8.20m,自由液面对初稳性的修正值为0.20m,则船舶的静稳性力臂GZ为()m。
A.0.95
B.1.05
C.1.15
D.1.20
设经自由液面修正前的船舶重心高度为
0,修正前后的船舶重心高度为
,则:
于是,经自由液面修正后的静稳性力臂可表示为:
某船装载后△=18000t,未经自由液面修正的KG0=7.3m,查得30°时的形状稳性力臂KN=4.5m和自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m,则此时复原力臂为()m。
A.0.79
B.0.82
C.0.85
D.0.88
某船装载后△=18000t,查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m,则对复原力臂的影响值为()m。
A.-0.06
B.-0.03
C.0.06
D.0.03
某船装载后△=18000t,船舶横倾20°时油舱(ρ=0.96g/cm3)自由液面惯性矩为1125m4,则此时对复原力矩的影响值为()t·m。
A.307
B.343
C.369
D.385
某船装载后△=18000t,未经自由液面修正的KG0=7.3m,查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m,则此时自由液面对复原力臂的修正量为()m。
A.0.10
B.0.06
C.0.15
D.0.08
某船装载后△=18000t,未经自由液面修正的KG0=7.3m,查得30°时的自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m,则此时自由液面对复原力矩的修正量为()×9.81kN·m。
A.1080
B.540
C.2160
D.270
某船装载后△=18000t,未经自由液面修正的KG0=7.3m,查得30°时的形状稳性力臂KN=4.5m和自由液面倾侧力矩为1080×9.81kN·m,则此时复原力矩为()×9.81kN·m。
A.15770
B.15218
C.14220
D.13798
某轮假定重心高度为5.8m,船舶重心高度6.2m,船舶横倾角14°,假定重心静稳性力臂0.70m,则该轮的静稳性力臂为()m。
A.0.46
B.0.60
C.0.80
D.1.15
船舶Δ=10550t,GM=1.27m,因油水使用左右不均而存在初始横倾角θ0+=2.2°,则船舶横倾角为10°时GZ减小()m。
A.0.05
B.0.07
C.0.09
D.0.11
初始横倾。
即静稳性曲线下降,GZm和稳性范围减小。
设船舶重心横坐标为
,船舶在倾侧一方的静稳性力臂
与船舶重心位于中纵剖面时的静稳性力臂GZ的关系为:
船舶Δ=8559t,GM=1.07m,因油水使用左右不均而存在初始横倾角θ0=2.2°,则船舶重心横坐标为()m。
A.0.02
B.0.04
C.0.06
D.0.08
船舶Δ=18764t,GM=0.87m,现存在初始横倾角θ0+=2.4°,则船舶横倾角为20°时复原力矩减小()t·m。
A.708
B.643
C.613
D.507
船舶Δ=18764t,GM=0.87m,现存在初始横倾角θ0+=2.4°,则船舶横倾角为20°时复原
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