悬挑卸料平台施工方案95409范本模板.docx
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悬挑卸料平台施工方案95409范本模板
一、编制依据ﻩ2
二、平台布置概况ﻩ2
三、平台设计主要尺寸2
四、平面布置ﻩ3
五、平台搭设要求及节点图4
六、使用注意事项6
七、卸料平台荷载设置7
八、计算书8
8。
1参数信息ﻩ8
8。
2次梁的验算8
8.3主梁的验算ﻩ10
8.4钢丝拉绳的内力验算ﻩ13
8.5钢丝拉绳的强度验算ﻩ13
8.6钢丝拉绳拉环的强度验算ﻩ14
8。
7操作平台安全要求ﻩ14
8.8卸料平台焊接点验算15
悬挑卸料平台施工方案
一、编制依据
《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;
《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社;
《钢结构设计规范》GB50017—2003;
《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011);
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001;
《建筑脚施工手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社;
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91;
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。
二、平台布置概况
建设单位:
上海三迪房地产开发有限公司
设计单位:
上海中房建筑设计有限公司
监理单位:
上海同建工程监理有限公司
施工单位:
福建艾邦建设工程有限公司
本工程位于上海市松江区,东至茸兴路,西至茸梅路,南为河浜,北至广富林路。
现场场地已整平,围墙已封闭,已留有二个出入口,分别位于西侧临时道口,北侧广富林路一个出入口.东、西侧为规划中公园,尚未施工;南侧沿拟建场地外侧有一条河道,北侧为广富林路市政道路..
本工程地下车库为框架结构。
1#楼楼地上三层,2#-4#楼为地上2层,5#楼为地上23层,6#楼为地上15层。
其中5#楼6#楼,楼层材料的转运需要卸料平台做临时作业面,以辅助塔吊的吊运,位置详见布置图。
按照现场实际需要,5#楼每层布置1个卸料平台,6#楼主楼布置1个卸料平台。
三、平台设计主要尺寸
根据现场情况,以及材料的尺寸要求,将卸料平台作业面尺寸定位2m×2.4m,外架距墙边0。
4m、外架0.8m,,所以考虑悬挑卸料平台主梁长度为7m.主梁采用16#槽钢,次梁采用12.6#槽钢,端头次梁采用16#槽钢,次梁间距0。
8m。
12。
6#槽钢焊接作为限位。
在5#6#楼中卸料平台每层均设置同一位置(见平面布置图),卸料平台具体尺寸详见下图:
五、平台搭设要求及节点图
卸料平台搭设需要在楼层的梁上预埋穿梁钢筋套管。
主受力钢丝绳套于上两层钢筋吊环上,保险钢丝绳套于上层钢筋吊环上,吊环采用HPB235Φ18钢筋制作,通过混凝土梁中套管,端部套200×100×20钢板,加两个螺帽,丝口为150mm,d 为吊环钢筋的直径。
钢丝绳端部固接方式,采用3个契型卡。
主梁工字钢采用预埋螺栓,螺栓下部钢筋与板下部钢筋用电弧焊焊接固定,附加一根三级14钢筋。
主次梁焊接亦采用电弧焊,焊缝满足规范要求.安装前按公司文要求申请.安装时间为该层砼强度达到75%时,可以满足强度要求。
搭设详图如下:
槽钢
六、使用注意事项
1、卸料平台的上部位结点,必须位于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上;
2、卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口;
3、卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验才能松卸起重吊钩;
4、钢丝绳与水平钢梁的夹角控制在45-60度,现场卸料平台受力钢丝绳与水平钢梁的夹角为50和58度。
5、卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复;
6、搭设卸料平台时,注意疏散作业区域的人员;
7、搭设完毕后应由安全总监、质量总监、技术负责人现场检查搭设是否符合要求;
8、搭设完毕应立即挂设安全警示;
9、使用之前必须标识“卸料平台载重0。
5吨,以告知卸料平台上作业人员操作控制点.
10、按设计要求进行吊料平台的制作及安装。
11、吊料平台制作安装完毕,在验收合格并挂牌后方可使用.卸料平台限载0。
5T。
12、塔吊在吊运材料时必须轻起轻放,严禁碰撞平台。
13、在吊转材料时,平台上不得站人.
14、禁止材料斜靠在平台栏杆上,材料堆码高度不得超过栏杆高度.
15、每次拆、安平台必须派专人负责。
16、其它防护要求按附图要求施工。
七、卸料平台荷载设置
根据卸料平台周转的材料的性质及以往的施工经验,只取一组施工中遇到的最大荷载进行验算,同时比较材料的性能是否在合理的范围内得到应用.根据下述计算,材料的受力合理,施工堆载严格控制在0。
5吨以内。
选择6×19钢丝绳,直径17mm,钢丝绳公称抗拉强度2000Mpa,M19花篮螺栓(花篮螺栓规格较钢丝绳增大一个级别)紧固预加斜向拉力.
将堆载0。
5T细化后,现场施工人员要按照下表的数据进行材料控制:
材料
规格
数量
规格
数量
钢管
6m
25根
3m
50根
木枋
50×70,L=3m
56根
4m
37根
模板
1830×915×14mm
43张
1830×915×16mm
37张
扣件
十字
500颗
八、计算书
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。
悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
8.1参数信息
1。
荷载参数
脚手板类别:
竹笆片脚手板,脚手板自重(kN/m2):
0。
30;
栏杆、挡板类别:
竹笆片脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m):
0.15;
施工人员等活荷载(kN/m2):
2.00,最大堆放材料荷载(kN):
10.00。
2。
悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m):
3。
05,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):
0。
80;
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m):
6.35;
钢丝绳安全系数K:
6。
00,悬挑梁与墙的节点按铰支计算;
只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算。
3。
水平支撑梁
主梁材料类型及型号:
16号槽钢;
次梁材料类型及型号:
12。
6号槽钢槽口水平[;
次梁水平间距ld(m):
0.75。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):
4.35,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):
1.05, 次梁悬臂Mc(m):
0.00;
平台计算宽度(m):
2.00。
8。
2次梁的验算
次梁选择12。
6号槽钢槽口水平[,间距0.75m,其截面特性为:
面积A=15。
69cm2;
惯性距Ix=391.466cm4;
转动惯量Wx=62.137cm3;
回转半径ix=4.953cm;
截面尺寸:
b=53mm,h=126mm,t=9mm.
1。
荷载计算
(1)、脚手板的自重标准值:
本例采用竹笆片脚手板,标准值为0。
30kN/m2;
Q1=0.30×0.75=0。
22kN/m;
(2)、型钢自重标准值:
本例采用12.6号槽钢槽口水平[,标准值为0.12kN/m
Q2=0.12kN/m
(3)、活荷载计算
1)施工荷载标准值:
取2.00kN/m2
Q3=2。
00 kN/m2
2)最大堆放材料荷载P:
10。
00kN
荷载组合
Q=1。
2×(0。
22+0.12)+1。
4×2。
00×0。
75=2.52kN/m
P=1.4×10.00=14。
00kN
2。
内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:
最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80—91,P31)为:
Mmax=ql2/8(1-m2/l2)2+pl/4
经计算得出:
Mmax=(2。
52×2.002/8)×(1—(0.002/2.002))2+14。
00×2。
00/4=8。
26kN·m。
最大支座力计算公式:
R =[P+q(l+2m)]/2
经计算得出:
R = (14.00+2.52×(2。
00+ 2×0。
00))/2=9.52kN
3。
抗弯强度验算
次梁应力:
σ=M/γxWx≤[f]
其中γx -—截面塑性发展系数,取1。
05;
[f] —-钢材的抗压强度设计值,[f]= 205.00 N/mm2;
次梁槽钢的最大应力计算值σ=8.26×103/(1.05×62。
14)=126。
57N/mm2;
次梁槽钢的最大应力计算值 σ =126。
567N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
σ=M/φbWx ≤ [f]
其中,φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
经过计算得到φb=570×9。
00×53.00×235/(2000。
00×126。
00×235。
0)=1.08;
由于φb大于0。
6,按照下面公式调整:
φb'= 1。
07— 0。
282/φb≤1.0
得到 φb’=0.809;
次梁槽钢的稳定性验算σ=8.26×103/(0.809×62。
137)=164。
35 N/mm2;
次梁槽钢的稳定性验算σ=164.347N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
8。
3主梁的验算
根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算.
主梁选择16号槽钢,间距0.75m,其截面特性为:
面积A=26。
1cm2;
惯性距Ix=1130cm4;
截面抵抗矩 Wx=141cm3;
回转半径ix=6。
58cm;
截面尺寸,b=88mm,h=160mm,t=9。
9mm;
1。
荷载验算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值:
本例采用竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15kN/m;
Q1= 0.15kN/m;
(2)槽钢自重荷载Q2=0.20kN/m
静荷载设计值q=1。
2×(Q1+Q2)=1.2×(0。
15+0。
20)=0。
42kN/m;
次梁传递的集中荷载取次梁支座力R;
2.内力验算
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
从左至右各支座反力:
R[1]=11.698kN;
R[2]=10.09kN;
R[3]=—4.44kN。
最大支座反力为 Rmax=10。
090 kN;
最大弯矩 Mmax=7。
158kN·m;
最大挠度ν=0。
029mm。
3。
抗弯强度验算
σ=M/(γxWx)+ N/A≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数,取1。
05;
[f] --钢材抗压强度设计值,[f] = 205。
00N/mm2;
主梁槽钢的最大应力计算值σ=7。
158×106/1.05/141000。
0+6。
12×103/2610.000=50。
693N/mm2;
主梁槽钢的最大应力计算值50.693N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00 N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
σ=M/(φbWx) ≤[f]
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表《钢结构设计规范》(GB50017—2003)附录B得到:
φb=1。
036
由于φb大于0.6,应按照下面公式调整:
φb'=1.07—0.282/φb≤1.0
可得φb’=0.720;
主梁槽钢的稳定性验算σ=7.158×106/(0.720×141000。
00)=70。
49N/mm2;
主梁槽钢的稳定性验算σ =70。
49 N/mm2 小于[f]=205。
00,满足要求!
8。
4钢丝拉绳的内力验算
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算,
RCi=RUisinθi
其中RCi——水平钢梁的垂直支坐反力(kN);
RUi-- 拉钢绳的轴力(kN);
θi —-拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角;
sinθi=Sin (ArcTan(6.35/(0。
8+3。
05))= 0.855;
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为:
RUi=RCi/sinθi;
RUi=11.698/ 0.855= 13。
68kN;
8。
5钢丝拉绳的强度验算
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度2000MPa,直径17mm。
[Fg] =aFg/K
其中[Fg]-—钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg-—钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),查表得Fg=216。
5KN;
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。
85、0.82和0。
8。
α=0.85;
K--钢丝绳使用安全系数.K=6。
得到:
[Fg]=30。
671KN〉Ru=13.681KN。
经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求。
8.6钢丝拉绳拉环的强度验算
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为:
N=RU=13680.525N。
拉环强度计算公式为:
σ=N/A ≤[f]
其中, [f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》9。
7.6所述吊环锚入混凝土的长度不应小于30d并应焊接或绑扎在钢筋骨架上,d 为吊环钢筋的直径。
在物件的自重标准值作用下,每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于65N/mm2,故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=65.0N/mm2;
所需要的拉环最小直径D=[13680。
525×4/(3。
142×65.00×2)]1/2=11。
57mm。
实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作即可。
8。
7操作平台安全要求
1。
卸料平台的上部拉结点,必须设于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上;
2。
卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口;
3。
卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏;
4.卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验后才能松卸起重吊钩;
5。
卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复;
6.操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督.
8。
8卸料平台焊接点验算
工字钢、槽钢主次梁焊接点验算:
hf1=6mm、hf2=5mm, L1=110mm; L2=120mm
受剪力验算:
N1=2×110×0。
7×6×1.0×160=147KN
N2=2×120×0。
7×5×160=134KN
N=134+147=281KN
符合受力要求!
现场用钢板≥10mm,取焊缝尺寸8mm。
Hf4=8mm,L1=320mm;焊缝受力非主应力方向,分解为正应力和剪应力两个方向,考虑到结构受动荷载,正应力增大系数为1。
0,所以只需按一个主应力方向验算该焊缝承载力即可。
受剪力验算:
N1=320×0.7×8×1。
0×160=286KN
符合受力要求!
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