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脚手架施工方案
华澳大酒店工程脚手架
施工方案
审批:
审核:
编制:
中建五局华澳大酒店工程项目经理部
2008年3月12日
脚手架施工方案
1、工程概况
华澳大酒店位于巴彦淖尔市临河区庆丰街南侧,胜利路西侧,蒙达丽酒店后院内。
拟建建筑物为主楼28层,高97.80m,附属建筑物(多功能厅及室内游泳池等),高度10.20m。
该工程外墙防护工作脚手架,一至二层采用落地双排扣件式钢管脚手架,三层至二十六层采用悬挑式扣件钢管脚手架,首先在二层顶板处悬挑第一道钢梁,然后每隔六层设一道18号槽钢梁,承受上部架子传下来的荷载。
每层设一道水平钢管拉接,并按规定设十字剪力撑,层层设水平安全网,每道悬挑钢梁处设硬性木板防护。
悬挑高度最大为24米。
2、外部脚手架:
2.1搭设工艺流程:
定位放线→埋设双Φ18@200钢筋环箍→固定钢→搭立杆→大横杆→小横杆→拉结点固定、搭设剪刀撑→小横杆上铺脚手板→护栏→挡脚板→安全网、密目网布设。
拆除工艺流程与搭设工艺流程相反。
2.2搭设方法:
外脚手架的搭设方法及力学性能同落地式双排扣件式钢管脚手架。
外脚手架立杆纵向间距(即钢槽间距)为1.4m,内外立杆间距1m,内立杆距墙面0.18m,大横杆步距1.8m,中间设一道防护栏杆,高1.2m,小横杆端部距墙面0.1m,脚手架底部设在通长铺设脚手板上,作业层满铺木脚手板,立杆底部设纵横向扫地杆。
剪刀撑间距8根立杆及转角处搭设,剪刀撑跨5个立杆,斜杆与地面成450--600角。
连墙件两步三跨设置,且各层外围框架柱处,均与柱子形成双道拉结。
2.3搭设施工:
(1)施工准备:
1对钢管、槽钢、扣件、脚手板、密目网、安全网等进行验收,不合格产品严禁使用。
2检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐,堆放场地不得有积水。
3清除搭设场地杂物,平整搭设场地。
(2)18号槽钢安放固定
按照槽钢的间距要求,预埋双Φ18@300钢筋锚环,待钢筋锚环验收合格后,用木锲固定槽钢。
(3)搭设:
1根据槽钢的间距排距要求进行定位放线。
2搭设纵横向扫地杆:
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离槽钢上皮不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.
3立杆搭设:
立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层、各步接头必须采用对接扣件连接。
a、立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向上错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。
b、搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个扣件固定。
旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端部距离不应小于100mm。
c、开始搭设立杆时,每隔5根设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。
d、当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆﹑横向水平杆后,应立即设置连墙件,以确保搭设过程中的安全。
e、立杆高度为24m。
4纵向水平杆搭设:
a、纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨。
b、纵向水平杆接长:
采用对接扣件连接时,对接扣件应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3;当采用搭接方式连接时,搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆的距离不应小于100mm。
c、在脚手架的同一步中,纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件与内外角部立杆固定。
5横向水平杆搭设:
a、主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣紧且严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。
b、横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上方。
c、可在两主节点间加设横向水平杆,横向水平杆间距不得大于700mm,以方便搭设作业面脚手板。
6连墙件设置:
a、采用刚性连墙件,两步三跨布置,遇到柱子每层两道,如柱距较大,则借助原斜撑脚手架预埋的Φ20钢筋箍设钢管扣件拉结。
b、连墙件应靠近主节点,偏离主节点的距离不应大于300mm。
c、连墙件应呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接,严禁采用上斜连接。
d、每层在大横杆上设两道拉结杆与框架柱拉接牢固。
7剪刀撑搭设:
外侧立面两端各设置一道剪刀撑,并由底部到顶连续设置,中间连续设置剪刀撑,剪刀撑之间的净距不大于15m,每道剪刀撑跨越五个立杆间距,斜杆与地面倾角为45~60度。
a、剪刀撑斜杆的接长采用搭接,搭接应符合纵向水平杆的搭接要求。
b、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。
c、剪刀撑应随立杆、纵向、横向水平杆等同步搭设,各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。
8作业层、栏杆和挡脚板的搭设:
a、栏杆、挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。
b、上栏杆上皮高度为1.2m,挡脚板高度不应小于180mm。
9脚手板的铺设:
a、作业层脚手板应铺满、铺稳,离开墙面120mm~~150mm。
b、脚手板采用搭接铺设,接头必须支在横向水平杆上,搭接长度大于200mm,其伸出水平杆的长度不应小于100mm。
c、拐角、平台口处的脚手板应与横向水平杆可靠连接,防止滑动。
d、脚手板端部必须用封绳与横向水平杆绑牢。
10安全防护设置:
a、安全平网:
首层架体底部采用竹胶板加密目网封闭严实,中间每隔10m或三至四层设置一道安全平网,且施工层脚手板下也要加一道安全网,网应铺满,其封闭和连接均应严密。
b、密目网:
脚手架外立杆内侧应立挂密目网,网与架体及网与网之间用5mm尼龙绳固定封闭严密。
3、脚手架拆除:
3.1、拆除准备:
①全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求。
②应由工程技术负责人进行拆除安全技术交底。
③清除脚手架上的杂物及地面障碍物。
3.2、拆除作业:
1划出工作区标志,严禁非施工人员进入现场。
2拆除顺序:
自上而下逐层进行,严禁上下同时作业,后绑者先拆,一般应先拆拉结杆、脚手板、剪刀撑,后拆小横杆、大横杆、立杆、工字钢等。
3连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高度不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件进行加固。
4统一指挥、上下呼应、动作协调,当解开与另一人有关的扣件时,应先告知对方,以防坠落。
5当脚手架拆除至下部最后一根长立杆的高度时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。
6材料、工具应用滑轮和绳索运送或集中用塔吊运送,严禁往地面抛扔。
7拆卸后的各种构件应分类码放整齐。
4、材料质量要求:
4.1、槽钢与现浇板连接螺栓的材质应符合现行《普通碳素结构钢技术条件》中规定的Q235钢制作。
4.2、钢管扣件式脚手架的钢管为无缝钢管,直径均为φ48,它们的力学性能均应符合《冷弯薄壁型钢结构技术规范》。
4.3、扣件均为锻铸铁铸成的扣件的重量及容许荷载均应符合规范要求。
扣件的形式有三种:
旋转扣件、十字扣件、对接扣件。
4.4、木质脚手板应采用优质杉木或松木,厚度为5cm,宽度为30cm,长度3m。
5、脚手架搭设质量要求:
5.1、立杆垂直偏差:
纵向偏差不大于H/200,且不大于100mm,横向偏差不大于H/400,且不大于50mm。
5.2、单根大横杆水平偏差不大于20mm,小横杆水平偏差不大于10mm。
5.3、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm,立杆纵距偏差不大于50mm。
5.4、扣件连接时螺栓的松紧程度必须适度,紧固力矩宜为40—65N.m,螺栓根部要放正。
6、安全管理:
6.1、脚手架搭设人员必须经过有关部门专业培训,合格者方可持证上岗。
6.2、搭设人员必须戴好安全帽,系好安全带,穿好防滑鞋。
6.3、脚手架的构配件质量与搭设质量,应按有关规定进行检验,合格后方可使用。
6.4、作业层上的施工荷载(结构3KN/m2;装饰2KN/m2)要求,不得超载。
不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上;严禁悬挂起吊设备。
6.5、六级及六级以上大风和雪、雨,雪天禁止脚手架搭设和拆除作业。
雨、雪后上架作业应有防滑措施,并应及时清除积雪。
6.6、脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件:
1主节点处的纵、横向扫地杆,纵、横向水平杆。
2连墙件。
6.7、搭设脚手架时,地面应设围挡及警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。
6.8、工地临时用电线路架设及脚手架接地、避雷措施应按(施工现场临时用电安全技术规范)(JGJ46)的有关规定执行。
6.9、脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。
6.10、架面上严禁码放材料,严禁上架人员在架面上奔跑或退行。
6.11、工人在架上作业时,应注意自我保护和他人安全,避免发生碰撞,闪失和落物,严禁在架上嬉闹和坐在栏杆等不安全处休息。
6.12、人员上下应走楼梯,严禁攀援脚手架上下。
6.13、每班工作人员上架前应先行检查有无影响安全作业的隐患存在,排除解决后方可开始作业。
6.14、根据工程实际情况应对脚手架定期进行检查。
7、脚手架力学验算:
7.1脚手架计算
脚手架高度最高处24m。
外侧立面采用密目网全封闭。
立杆纵距la=1.4m,立杆横距lb=1m,立杆步距h=1.8m,连墙件为二步三跨设置,脚手板为木脚板。
立杆截面A=4.89×102mm2,截面模量W=5.08×103mm2,回转半径i=15.8mm,惯性矩I=12.19×104mm4,档风系数ψ=0.77,基本风压值ω0=0.6kN/m2,钢材强度设计值ƒc=205N/mm2,连墙件横距lw=4.5m,连墙件纵距lh=1.8m,施工荷载2kN/m2。
脚手板荷载标准值为0.35kN/m2。
7.1.1、横向水平杆抗弯强度及变形验算:
1抗弯强度验算:
gk=0.35×0.7=0.245KN/mqk=2.0×0.7=1.4KN/m
MGk=gklb2[1-(a1/lb)2]/8
=0.245×12×[1-(0.3/1)2]2/8=0.025kN•m
MQk=qklb2/8=1.4×1.02/8=0.175kN•m
Max=1.2MGk+1.4MGk=1.2×0.025+1.4×0.175=0.28kN•m
σ=Mmax/w=0.28×106/5.08×103=55.1N/mm2<205N/mm2
所以,横向水平杆抗弯强度满足要求.
变形验算:
E=2.06×105N/mm2I=12.19×104mm4
容许挠度[ν]=l/150=1000/150=6.7mm
按正常使用极限状态验算:
q=0.245+1.4=1.645kN/m
ν=5qlb4/(384EI)=5×1.645×10004/(384×2.06×105×12.19×104)
=0.85mm<[ν]=6.67mm
7.1.2、纵向水平杆抗弯强度及变形验算:
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值:
Fg=R=0.5×gk×lb×(1+a1/lb)2
=0.5×0.245×1.0×(1+0.3/1.0)2=0.21kN
Fq=R=0.5×qk×lb×(1+a1/lb)2
=0.5×1.4×1×(1+0.3/1.0)2=1.18kN
1验算抗弯强度:
MGk=0.175Fgla=0.175×0.21×1.4=0.051kN•m
Mqk=0.213Fqla=0.213×1.18×1.4=0.352kN•m
Max=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.051+1.4×0.352=0.55kN•m
δ=Max/w=0.55×106/5.08×103=108.3N/mm2<205N/mm2
2变形验算:
ν=k1×FgLa3/(100EI)+k2×FqL3a/(100EI)
=(1.146×0.21+1.615×1.18)×103×14003/100×2.06×105×12.19×104
=2.3mm<1400/150=9.3mm
7.1.3、验算扣件抗滑承载力:
Rg=(1+1.15)Fg=2.15×0.245=0.53kN
Rq=(1+1.3)Fq=2.3×1.4=3.22kN
R=1.2Rg+1.4Rq=1.2×0.53+1.4×3.22=5.14kN 7.1.4、验算立杆稳定性及相应连墙件轴向力设计值 永久荷载简图可变荷载简图 1施工荷载考虑二层的荷载∑Qk=2×2=4kN/m2 计算位置取底层立杆底座处 NGlk=gkl=0.1248×24=3kN 作业层传给立杆的荷载: Rga=2×[G2+0.5×g1×lb(1-a1/lb)2] =2×[0.11×1.4+0.5×0.35×1.4×1.0×(1-0.3/1.0)2] =0.55KN Rgb=2×0.5×g1×lb×(1+a1/lb)2 =2×0.5×0.35×1.0×(1+0.3/1.0)2=0.59kN Rqa=0.5×q1×lb=0.5×6×1.4×1.0=4.2kN Rqb=0.5×q1×lb×(1+a1/lb)2 =0.5×6×1.4×1.0×(1+0.3/1.0)2=7.1kN a.不组合风荷载 Nb=1.2(NGlk+Rgb)+1.4Rqb =1.2×(3+0.59)+1.4×7.1=14.25kN Na=1.2×(NGlk+Rga)+1.4Rqa =1.2×(3+0.55)+1.4×4.2=10.14kN Na 确定立杆长细比及稳定系数: A=4.89×102mm2i=15.8mmw=5.08×103mm3 验算长细比 λ=l0/i=kµh/i=1.55×1.155×1800/15.8=204 ψ=0.174 N/Aψ=14.6×103/(0.174×489)=171.6N/mm2<205N/mm2 满足要求 b.组合风荷载时对A杆的验算 N=1.2×(NGlk+Rgb)+0.85×1.4×Rqb =1.2×(3+0.59)+0.85×1.4×7.1=12.76kN 计算风载标准值 Wk=0.7×μs×μzω0=0.7×1.77×1.3×0.77×0.6 =0.74kN/m2 立杆长细比 λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.50×1800/15.8=204 Mω=(0.85×1.4×0.74×1.4×1.82)/10=0.057kN·m N/Aψ+Mω/W=13.1×103/(0.186×489)+0.4×103/(5.08×103) =144.1N/mm2<205N/mm2 2连墙件计算: 取24m高处,μz=1.6 ωk=0.7×1.6×0.77×0.6=0.52kN/m2 Nl=1.4×0.52×(6×1.8×1.4)=11kN Nl=11kN<2×8=16kN 所以要2个扣件才能满足抗滑承载力要求 Nl/A=11×103/489=22.5N/mm2<205N/mm2 满足要求 验算拉杆长细比及稳定: A=489mm2i=15.8mmW=5.08×103mm3 λ=1.27×45/15.8=36.13<[λ]=350 N/Aψ=11×103/(0.899×489)=25N/mm2<205N/mm2满足要求 7.2悬挑槽钢力学验算 7.2.1技术保证措施 该脚手架采用企业工法: 《高层建筑沿高度分段搭设、拆除槽钢外悬挑工具式脚手架施工工法》中设置方式。 搭设前施工班长应熟悉有关图纸及设计变更,搭设时,三人一组,技术员现场指导。 7.2.2荷载统计: 施工荷截按二层操作面考虑: 2×2=4KN/m2 脚手板按二层满铺: 0.35×2=0.7KN/m2 钢管立杆承受自重: 0.1248KN/m 扣件自重: 14.6N/个 7.2.3集中力: F1(内立杆荷载)=Na=14.25KN F2(外立杆荷载)=Nb=10.14KN F3(槽钢自重)=201.7×10-3×1.9=0.38KN Mmax=F1×0.7+F2×1.7=14.25×0.7+10.14×1.7+0.38×0.9=27.56KN.m 7.2.4选型: 截面抵抗矩WX=Mmax/f=27.56×106/215=128.2×103mm3=128.2cm3 选用热轧普通槽钢18号型钢WX=150.96cm3 截面惯性矩IX=1358cm4 半截面面积矩SX=100.8cm3 腹板厚度t=9.0mm 弹性模量E=2.1×104KN/cm3 7.2.5剪应力计算: τmax=VSx/Ixt=(F1+F2++F3)/Ixt=(14.25+10.14+0.38)×100.8×106/1358×9×104=20.43 满足要求 7.2.6挠度计算: 荷载标准值 F1=Na=14.25KNF2=Nb=10.14KNF3=0.38KN W=W1+W2+W3=【F1a12(1+a1/L)+F2a22(1+a2/L)+F3a32(1+a3/L)】L/3EI =【14.25×702(1+70/110)+10.14×1702(1+170/110)+0.38×902(1+90/110)】×110/3×2.1×104×1358=1.4mm<【W】=1800/400=4.5mm 7.2.7Φ18钢筋箍验算: 钢筋受拉力: F4=(14.25×0.7+10.14×1.7+0.38×0.9)/1.1=25.1KN Φ18钢筋套箍直径18mm,I级钢设计强度值为210kN/mm2 Ntb=3.14×182/4×210=53.4KN Ntb=53.4>25.8KN(满足要求) 查施工手册,Φ18螺栓的极限承载力Ft=32.08KN, Ft=32.08KN>25.1KN(满足要求) 7.2.8压应力验算 (1)局部压应力验算F2=14.25KN 查18号热轧普通槽钢表r=10.5mmtw=9.00t=10mma1(钢管管径)=48mma2(砼受压区)=50mmhy=r+t=10.5+10=20.5mm Lz=a+2hy=48+20.5×2=89mm 取集中荷载增大系数φ=1.0 σС=ψF2/(twLz)=1.0×14.25×103/9×89=17.8N/mm2 (2)最大压应力验算 Fmax=F1+F2+F3+F4=14.25+10.14+0.38+25.1=49.87KN hy=r+t=10.5+10=20.5mm Lz=a2+2hy=50+20.5×2=91mm 取集中荷载增大系数φ=1.0 Σс’=ψFmax/(twLz)=1.0×49.87×103/6×91=91.34N/mm2 (3)砼受压区强度验算Fmax=49.87KN 槽钢与砼接触受压面积为S=0.05×0.088=0.0044m2 σ=Fmax/S=49.87×103/0.0044=11.33×106N/m2<30×106N/m2(C30砼强度值) 符合要求。 为保证槽钢悬挑架体的整体稳定性,出于保险性考虑,特在三层顶板上加设斜撑卸载构造,如后附图所示。 附图:
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