站房桥桥连续梁施工方案.docx

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站房桥桥连续梁施工方案

站房桥

上部构造（连续梁）施工技术方案

一、编制依据

1、广州枢纽新广州站及枢纽相关工程新广州站工程施工图；

2、《铁路砼工程施工技术指南》（TZ210－2005）及《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213－2005）；

3、我局类似工程施工经验；

二、工程概况

新广州站站房桥纵向孔跨为2-（3*32）m连续梁+（2*32+64+2*32）mV构连续梁+2-（3*32）m连续梁，其每单座桥是由四联3*32m连续梁（0/轴～2、2～5、11～14、14～17轴），两联2*32m和一联64m共三联V构组合连续梁（5轴～7、7～9、9～11轴）。

上部结构连续梁的施工顺序为：

（2*32+64+2*32）m构连续梁先施工中间Ⅴ形结构，中间合拢后再依次向两侧进行分段逐孔施工，轨道梁施工完成后再施工21m层候车厅，最后再施工站台横梁及站台板。

为张拉预应力及牛腿施工的需要，施工完（2*32+64+2*32）mⅤ构连续梁之后才能依次往两侧施工其余（3*32）m连续梁。

（3*32）m连续梁采用分段浇筑，从

轴或

轴向两侧咽喉区方向逐孔先后施工，轨道梁施工完成后再施工站台横梁，最后施工站台板。

三、施工准备工作

1、施工图纸复核：

我们组织有关技术人员，对本工程施工图纸进行全面的复核，及时与设计单位联系，纠正图纸错误，对工程重要部位，已采取必要的技术措施，以确保工程质量及施工安全。

2、已组织好包括技术人员，施工人员在内的施工队伍，木工300人、钢筋工300人、架子工250人、砼工200人、预应力技术工150人，已进场做好了开工前的准备工作。

3、上部构造工程连续箱梁施工用的模板已经具备。

4、施工用的原材料均已进场，已检验合格可以投入使用。

5、电力设施，施工机具设备均可以投入正常运转。

综上所述，已经具备开工条件。

机械设备见下表：

机械设备表

工程名称

站房桥

桩号

DK2218+558.00

序号

机械或设备名称

型号

台套数

性能

新旧状况

1

吊车

16T

6

良好

90%

2

全站仪

R-122

6

良好

全新

3

水平仪

DSZ3

10

良好

全新

4

挖掘机

PC400、PC300

10

良好

全新

5

压路机

MY2500

3

良好

全新

6

装载机

ZL50C

5

良好

全新

7

自卸车

QD362

80

良好

全新

8

柴油发电机

150KW

50

良好

全新

9

推土机

TY220

6

良好

全新

10

砼输送泵

HBT60A

8

良好

全新

11

砼输送车

HB37

28

良好

全新

12

钢筋调直机

GT4-14

8

良好

全新

13

钢筋弯曲机

GW40

15

良好

全新

14

钢筋切断机

GQ40

8

良好

全新

15

电焊机

BX-500

60

良好

全新

16

对焊机

UN-100

30

良好

全新

17

油泵

ZB4-50

50

良好

全新

18

300T千斤顶

50

良好

全新

19

手提式千斤顶顶

80

良好

全新

20

1T吊链

50

良好

全新

21

2T吊链

80

良好

全新

22

工作缸压力表

YB150/60，1.5级精度

50

良好

全新

23

回油缸普通表

YB150/60，1.5级

50

良好

全新

24

灰浆搅拌机

JW180型

20

良好

全新

25

灰浆泵

UB3

50

良好

全新

四、施工进度计划安排：

V构连续梁于2008年4月01日开始，2008年7月31日前完成。

为保证工程进度，V构施工是重点，要做好与地铁施工单位的协调措施，7轴-9轴的施工要根据地铁施工进度穿插进行

Ⅴ构连续梁施工周期表（一联）

序号

工作内容

时间

序号

工作内容

时间

1

地基处理、支架搭设

15天

8

浇筑混凝土

2天

2

铺底模、立侧模

2天

9

混凝土养护

20天

3

地基预压

10天

10

预应力张拉、压浆

2天

4

清理调整底模、侧模

1天

11

绑扎合拢段钢筋

2天

5

绑扎底、腹板钢筋，安装波纹管

5天

12

浇筑合拢段混凝土

1天

6

内模安装

1天

13

混凝土养护

14天

7

绑扎顶板钢筋

2天

14

拆模、落架

3天

合计

80天/孔

站房桥32m连续梁于2008年5月01日开始，2008年09月31日前完成。

站房桥32m连续梁桥梁工程进度安排表

序号

分项工程项目

开工时间

完工时间

1

施工准备

2007年4月28日

2007年7月30日

2

钻孔桩基础

2007年08月01日

2007年12月30日

3

承台、墩身施工

2007年12月01日

2008年3月31日

3

搭建支架及预压

2008年04月01日

2008年4月31日

4

连续梁施工

2008年08月01日

2008年11月31日

5

桥面系

2008年10月01日

2008年12月30日

五、32m、64m连续梁施工工艺：

采用满堂支架法施工，搭支架前地面需做硬化处理，并尽量利用停车场地面搭建支架，64m连续梁主跨在地铁顶板上搭设满堂支架。

箱梁外模及底模采用定型大块整体钢模，内模采用组合钢模，吊车吊装；钢筋采用集中加工，汽车运输到位，吊车垂直运输，人工安装；混凝土采用集中拌合，混凝土搅拌运输车运输到位，输送泵泵送入模，插入式振捣器振捣成型。

（2-32+64+2-32）mⅤ连续梁先施工中间V形结构，中间64m跨合拢后再依次向两侧进行分段逐孔施工。

1、施工准备

连续梁采用满堂支架法施工，搭支架前地面需做硬化处理，并尽量利用停车场地面搭建支架，64m“V”构连续梁主跨在地铁顶板上搭设满堂支架。

连续梁位于软基处时要先进行软基处理，然后夯填碎石，浇注C20混凝土硬化层，并进行荷载试验，满足设计承载力要求后才可搭设支架，防止支架发生沉降。

基础上、底座下设置通长脚手板垫板，厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。

并在四周距脚手架外立杆50cm处设排水沟和积水坑，排水沟用砂浆硬化。

2、支架系统：

两种方案，一种满堂红式，一种梁柱式

满堂红式

第四分部施工的站房桥现浇轨道梁共有10条梁，其中双线梁4条，单线梁6条；双线梁布置于纵向E1、E2、F1、F2的轴线上，单线梁布置于纵向E、F、G轴线上；数字轴2、3、4、5为3跨32米连续梁；数字轴5、6、7、8、9、10、11为32米＋32米＋64米＋32米＋32米连续V构梁；数字轴11、12、13、14为3跨32米连续梁。

连续梁部分：

单线梁宽6.9米,高4.42米;双线梁宽13.1米,高4.42米;单线梁为单箱单室;双线梁为单箱双室。

单线梁全断面面积20.704平方米，双线梁全断面面积38.403平方米；跨中至支座中心线3米段室面积单线梁为6.736平方米,双线梁为13.406平方米；该梁段范围内每延米砼方量单线梁约为14立方米，双线梁约为25立方米（未含张拉锯齿）。

A、支撑

采用φ4.8㎝壁厚0.3㎝钢管作满棠支架支撑,纵、横间距0.5米，步距1.5米（平面联结系）；纵、横断面均布置断面联结系；平面联结系在3.5米、6.5米、9.5米高度处设置斜向风撑,防止平面失稳。

在支撑顶层（9.5米至此11.0米）间集中力为3吨的立柱增加斜撑，扩散集中力。

单线梁支架宽10.5米（横断面每排22根立柱）,双线梁支架宽度16.5米（横断面每排34根立柱）。

钢管支架系统设计为能整孔横移，单线梁支架系统移动5次，E右线移至左线、E左线移至F右线、F右线移至左线、F左线移至G右线、G右线移至左线；双线梁支架系统移动3次，E1移至E2、E2移至F1、F1移至F2；单、双线梁支撑系统各安装4联12孔以确保工期

基坑顶应压实，在压实的地面上浇注厚25厘米的20号素砼，砼顶面标高-0.920米，6厘米为地下室铺设地板砖；砼上铺设20×16厘米的枕木，枕木应横桥向铺设，以利下步支撑系统整体横移轨道铺设。

钢管与枕木间安装20×20厘米厚度不小于8毫米的定位钢板（实施支撑系统整体横移前将定位钢板联结到钢管上）。

B、检算

a、单线梁

梁体混凝土每延米重：

14×2.6=36.4t，5.3t/平方米

边墙处混凝土每延米最大重量：

9.88t，7.6t/平方米

模板及模板承托梁:

1t/平方米

施工荷载、风荷载:

0.3t/平方米

养护水:

0.1t/平方米（已无施工荷载计算时不考虑）

支架顶纵横梁:

0.1t/平方米

每延米总荷载=36.4+6.9+2.07+0.69=46.06t/延米

考虑不均衡因素、意外荷载和钢管自重,每延米按72吨加载（3+3+3+3+1.5+1.5+1.5+1.5+1.5+1.5+1.5+1.5+3+3+3+3）×2=72吨；采用结构计算程序进行计算，其结果见《单线连续梁钢管支架节点、杆件编号及内力图》；从图中看出296号杆件受力最大，其值为-2.43吨。

经过断面联结系多层扩散，传至杆件底部即176~196、22号杆件其最大受力为190号，其值为-1.91吨。

b、双线梁

梁体混凝土每延米重：

25×2.6=65.0t，4.96t/平方米

中墙处混凝土每延米最大重量：

15.6t，10.4t/平方米

模板及模板承托梁:

1t/平方米

施工荷载、风荷载:

0.3t/平方米

养护水:

0.1t/平方米（已无施工荷载计算时不考虑）

支架顶纵横梁:

0.1t/平方米

每延米总荷载=65.0+13.1+3.93+1.31=83.34t/延米

考虑不均衡因素、意外荷载和钢管自重,每延米按120吨加载（3+3+3+3+1.5+1.5+1.5+1.5+1.5+1.5+1.5+1.5+3+3+3+3+1.5+1.5+1.5+1.5+1.5+3+3+3+3）×2=120吨；采用结构计算程序进行计算，其结果见《双线连续梁钢管支架节点、杆件编号及内力图》；从图中看出464号杆件受力最大，其值为-2.43吨。

经过断面联结系多层扩散，传至杆件底部即272~304、34号杆件其最大受力为288、289、290号，其值为-2.03吨。

c、地基承载力：

2.03×1000÷（50×50）=0.812kg/平方厘米

d、支架钢管

钢管直径φ4.8cm壁厚0.35cm

截面积F=1/4×π（4.8×4.8-4.1×4.1）=4.89㎠

惯性矩I=1/64×π（4.8×4.8×4.8×4.8-4.1×4.1×4.1×4.1）=12.19

断面模量W=1/32×π（4.8×4.8×4.8-4.1×4.1×4.1）=4.09

回转半径r=√I/F=1.58CM

自由长度150厘米，两端假定为铰接；

长细比入=95

折减系数（内插）0.63

每根钢管容许承载能力：

4.89×1.4×0.63=4.3t

钢管最大承重：

2.43t

安全系数:

4.89×2.4×0.63/2.43=3.04

C、实施要点

a、地基不管是原状还是挠动过，都必须用压路机压实后方可浇注砼垫层；

b、地下水位必须降至－2.0米以下;

c、支架系统完成后顺桥身方向两侧需设置防撞设施,防止施工车辆撞击支架系统；

d、选择一段（10米长）或一孔作预压实验。

e、支架顶托上两层垫梁下层横铺，上层纵铺；

f、支架底垫梁横桥方向铺设；

g、钢管扣的螺栓施拧应符合有关规定；

h、旧的钢管应分散使用，并不得用于加载为3吨的立杆；

i、平面联结钢管应按图示位置安装，以增大工作空间；

j、所有立柱钢管必须对接；

k、管身外露面进行防锈处理；

l、所用钢材都必须符合国家标准。

立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。

接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。

大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m且同一步大横杆四周要交圈。

大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。

每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。

小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。

小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。

上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上方20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。

本工程落地支架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。

剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。

斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣节点。

所有固定点距主节点距离不大于15cm。

最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。

为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。

满堂支架采用φ48钢管搭设而成，支架搭设完成后要根据设计要求进行预压，预压时间根据基地地质情况确定，预压期应不少于10天时间。

预压采用砂袋加载，以消除支架非弹性及弹性变形。

支架顶上铺设纵向工字钢分配梁，横向铺设分配梁，分配梁顶铺设底模，底模标高利用可调顶托调整。

64mⅤ构连续梁支撑系统布置图：

（2）32m连续梁支撑系统纵断面布置图：

3.模板工程

底模采用大块定型整体钢模，围带采用桁架形式，与支架相连，底模通过支架可调顶托调整标高；外模面板采用6mm厚冷轧普通钢板，面板加劲肋及围带均采用槽钢，通过内置拉杆加固模板；根据箱梁内部尺寸及操作难度，确定适宜内模尺寸及内模支架。

模板均在工厂制作完毕之后运至工地，用砂轮磨平焊缝，各块模板之间用螺栓联结，外模接缝间嵌有U型橡胶条，以防漏浆。

梁柱式

支墩计算

A、荷载组合：

a、箱梁混凝土自重：

2476.1×26÷（90.4×13.1）=54.36KN/m2

b、钢模折合重（含侧模及腹模）4KN/m2

c、硬方木重：

0.2×0.12×6.5×2÷1=0.31KN/m2

d、铁脚板尖重：

0.3×0.04×0.12×78.5×5块（每m2折5块）=0.75KN/m2

e、倾倒荷载：

4KN/m2

q1=63.42KN/m2

f、工字钢次梁重：

q2=（1.4114+0.253）×17×65÷（32×16.5）=3.483KN/m2

g、工字钢主梁重（组合梁）：

Np1=（141.14+6.568×4+11.089×2+0.02×0.57×78.50）×5×（8+9.75）÷2×2=24768Kg=247.68KN

h、水平撑：

（[22b）：

NP2=36.24×[（9.5+7）/2+（9.75+8）/2]=1205Kg=12.05KN

i、斜撑：

（[20b）：

Np3=25.77×（7.2+6.64+7.12+6.35+8.62+8+8.16+7.39）=1533+15.33KN

j、稳固撑（L100×10）：

Np4={[（9.5+7）/2+（9.75+8）/2]×2+（13.61+12+12.42+10.63）÷2}×15.12=885.7=8.86KN

B、一个支墩承受最大荷载的面积：

（9.5+7）/2×（9.75+8）/2=73.22m2

C、受力计算：

Np=73.22×（63.42+3.483）+247.68+12.05+15.33+8.86=5182.56KN

D、采用外径900mm焊接钢管做支墩，取壁厚14mm，高为10.6m，拟做两截拼装：

钢管两端用20mm厚钢板（1.2××1.2M）焊牢封口，拼装的中间（5.3M层）层拟采取纵横水平撑及剪刀撑（选L100×10等边角钢），使本层成为一个平面结构。

故取5.3m长度为计算依据，则：

已知：

Np=5182.56KN按1.5倍安全系数

故Np=5182.56×1.5=7774KN

面积：

A=∏r2=3.1416×（9002-8722）/4=38968mm2

半径：

r=（P2+d2）1/2/4=313.29mm

长细比：

λ=l/r=5300/313.29=15.37≤[λ]=100

查表：

ρ=0.986

N=ρA[σ]=0.986×38968×215=8261KN>7774KN

满足要求。

E、方案二：

关于纵向主梁的材料选用，参考《钢结构设计及计算》，采用WH900×350型工字钢，则：

Ix=536792cm4

Wx=11928cm3于是：

Mmax/Wx=1422.32×103/11928=119.28MPa<[σW]=0.9×140=126MPa

Fmax=5ql4/384EI=5×478.75×10-2×487.54/384×2.1×106×536792=0.003cm<0.1cm

完全可行。

支墩计算

a、荷载组合：

工字钢自重（根据方案二采用上述WH900×350型）：

Np1=289×（8+9.75）=5130Kg=51.3KN

其他详前，则：

b、受力计算：

Np=73.32×（63.42+3.483）+51.3+12.05+15.33+8.86=4992.87KN

按1.5安全系数，故：

Np=4992.87×1.5=7489KN

采用外径750mm焊接钢管做支墩，取壁厚16mm，高为10.4m，分二段（详前方法），于是取5.2m长度为设计依据，则：

面积：

A=πr2=3.1416×（7502-7182）/4=36895mm2

回转半径：

r=

=

=36895

长细比：

λ=

=

=20.03≤[λ]=100

根据《材料力学》

查表：

φ=0.98

N=φA[σ]=0.98×36.895×215=7773.8KN>7489KN

满足要求。

4、钢筋制作及安装

（1）、一般规定

钢筋混凝土桥墩中所用的钢筋，其钢材种类、钢号和直径等均应符合设计文件规定。

其力学机械性能指标应满足有关技术标准要求。

运到工地的每批钢筋，应附有出厂试验证明书，并按规定抽样检查，对试件进行拉力、冷弯和焊接性能试验。

进口钢筋还应对钢筋进行抽样化学分析。

钢号或直径互换时，应经设计人核算同意，方可使用。

（2）、钢筋工程

采取集中配料，现场绑扎的方法安装钢筋。

对每批进场使用的钢筋，必须的抽样复验。

并按规定提供给监理工程师。

钢筋应按不同规格、直具有生产厂家试验报告和合格证，并按规范要求对进场钢筋进行抗折、抗拉、屈服极限指标径、生产厂家分别验收、分别堆码，并挂牌以示区别。

直径大于Ф20的竖向钢筋的连接采用电渣压力焊，其他钢筋采用对焊或搭接焊，各钢筋焊接场均须有试验报告和按规定的抽样检验。

钢筋加工前，应对加工的钢筋放大样，按照大样进行钢筋加工。

钢筋安装时，应严格按照设计图纸配制钢筋的级别、钢种、根数、形状、直径等，并严格控制钢筋的主筋位置，确保钢筋的保护层的厚度，绑扎成型时，铁丝必须扎紧，不得有滑动、折断、移位等情况。

箍筋应与主筋垂直。

钢筋的调直、切断、弯钩、绑扎成型均应用冷加工的方法进行。

钢筋冷弯：

钢筋冷弯可用手工或机械方法进行。

钢筋弯钩后其长度要延伸，延伸率与变曲角度、钢筋直径有关。

弯曲某种型号的第一根钢筋时，应按设计尺寸、规范要求、技术指标等标准进行反复核实，待无误后，以此为样板进行成批加工。

弯钩加长值：

钢筋每个钩的加长值可参考下表。

钢筋直径（d）

弯钩直径D

钢筋直径d

弯钩直径D

2.5d

3d

4d

5d

2.5d

3d

4d

5d

弯钩加长值l

弯钩加长值l

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

28

33

38

43

47

52

57

62

66

71

76

32

37

42

48

53

58

63

69

74

79

84

38

44

51

57

64

70

76

83

89

95

102

45

52

59

67

74

82

89

96

104

111

119

17

18

19

20

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28

30

32

81

85

90

95

104

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133

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152

90

95

100

106

116

127

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148

158

169

108

114

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127

140

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165

178

191

203

126

134

141

148

163

178

193

208

223

237

机制弯钩不须钩端的平直部分时，可由上表数值中扣除3d。

亦可按下式计算：

钢筋的弯钩加长值l=1.07D+2.07d

举例说明：

如用φ16钢筋，弯钩直径为3d；查表可得

钢筋总长=L+2*84=L+168（mm）

（3）、钢筋的接头

钢筋的接头一般应采用焊接，螺纹钢筋可采用挤压套管接头或闪光对焊。

（4）、钢筋网的焊接要点

焊接钢筋网应采用接触点焊。

所有焊点应按照设计规定；当设计无规定时，遇有下列情况，钢筋相交点可不必全部焊接。

当焊接网的受力钢筋为螺纹钢筋时，网内焊点的数目和位置可根据运输和安装条件决定。

已焊成的制品不得用锤敲平、调直，防止需裂焊道和钢筋断伤。

（5）、注意事项

为保证保护层厚度，应在钢筋与模板间设置塑料块或半球形混凝土垫块、水泥砂浆垫块，垫块应与钢筋扎紧，并互相错开。

在浇筑混凝土前，应对已安装好的钢筋及预埋件（综合接地、永久支座的安装等）会同有关单位进行检查并签证。

钢筋采用现场加工的方法进行制安,运到现场的钢筋需有出厂合格证，表面洁净无锈蚀。

使用前将表面杂物清除干净。

钢筋平直，无局部弯折。

各种钢筋下料尺寸符合设计及规范要求。

5、钢筋及模板综合接地

按设计和规范要求,在钢筋施工现场认真作好钢筋制作与安装的综合接地工作.

6、模板工程

连续梁采用梁柱式支撑系统，以此来计算模板。

（1）、计算说明

广州新客站站房桥由双线轨道箱梁和单线轨道箱梁综合组成28条股道，15个站台。

全现浇钢筋混凝土；箱梁为后张法结构；站台道板为普通混凝土结构，且支承在箱梁侧壁上，后期浇筑。

由于地铁横穿本站房，故

～

轴（跨长64m）按“V”构设计，而

～

、

～